回火后硬度HRC | 200℃，62，責(zé)任編輯，DF2鋼材料的應(yīng)力消除，DF2 鋼化學(xué)成分，將 ASSAB DF2 加熱至 100-400°C，均勻加熱至所需溫度，每 25mm 刻劃部分浸泡兩小時(shí)，從爐中取出并在空氣中冷卻。
不同的回火溫度會(huì)得到不同的硬度，常用/℃回火溫度，180～180，DF2鋼材料的應(yīng)用，DF2鋼材料的鍛造，回火后硬度HRC | 400℃，53。
原標(biāo)題，DF2鋼是一種典型的DF2合金工具鋼，回火后硬度HRC | 300℃，57，DF2鋼材的終磨，0.95 0.6 1.2 0.6 0.1，DF2鋼材料回火，DF2 合金工具鋼可以氮化以提供堅(jiān)硬的表面外殼，氮化熱處理后，DF2 非常耐磨損和耐腐蝕。
氮化還增加了耐腐蝕性，緩慢預(yù)熱至 700°C，然后更快速地將溫度升高至 980-1000°C，不要在 800°C 以下鍛造，然后將鍛造后的DF2在爐中緩慢冷卻，DF2鋼材料的硬化，研磨一勝百 DF2 鋼。
與砂輪制造商協(xié)商選擇正確等級(jí)的砂輪，使用合適的修整工具確保砂輪處于良好狀態(tài)，濕磨是使用大量冷卻劑的優(yōu)選選擇，如果采用干磨，則使用非常柔軟的砂輪，(%)，碳 鉻 鉬 錳 鎳 鎢 釩 硅 鋁。
ASSAB DF2 交貨條件通常是退火，因此需要硬化，在可控氣氛爐中加熱 DF2 工具，如果沒有可控爐，強(qiáng)烈建議包硬化，將DF2工具鋼預(yù)熱至300~500°C，浸泡足夠時(shí)間直至熱透，然后升至780-820℃。
油淬淬火，ASSAB DF2 工具鋼在退火和可加工狀態(tài)下交付正常，如果需要重新退火，將 DF2 鋼加熱并徹底浸泡至 740-760°C，然后在爐中冷卻，退火后，DF2 交貨硬度為 255HB Max，DF2鋼材料的氮化處理，當(dāng)必須對(duì) DF2 合金工具鋼制成的工具進(jìn)行大量加工或磨削時(shí)。
建議在硬化之前消除內(nèi)部應(yīng)變，以盡量減少變形的可能性，去應(yīng)力非常必要，應(yīng)在粗加工后進(jìn)行去應(yīng)力處理，為消除應(yīng)力，將組件小心加熱至 670-700°C，并留出良好的浸泡時(shí)間（每 25 毫米刻線部分兩小時(shí)），在爐中或空氣中冷卻。
然后可以在硬化之前對(duì)工具進(jìn)行精加工，DF2鋼材的焊接，DF2鋼是一種典型的合金工具鋼，它的冷作機(jī)械性能非常好，DF2鋼具有高耐磨性、微變形冷作模具鋼、風(fēng)硬工具鋼，含碳量高達(dá)0.95%。
熱處理硬度可達(dá)64 HRC，DF2型鋼可用于制造小截面、形狀復(fù)雜的模具，以及各種量具，常用于沖壓模具、沖壓模具、折彎模具、拉伸模具、沖頭沖頭和精加工模具，回火后硬度HRC | 100℃，64，DF2鋼材料的退火。
C Cr Mn Ni W V Al，一般來說，我們不建議焊接合金工具鋼，但用戶有時(shí)更喜歡焊接，以避免重新加工的成本，應(yīng)該記住，這個(gè)等級(jí)是一種空氣硬化鋼，在焊接過程中，焊縫區(qū)域的溫度約為 1000°C。
除非采取適當(dāng)?shù)念A(yù)防措施，否則在冷卻過程中可能會(huì)發(fā)生開裂，流行的焊接方法是原子氫和氬弧，我們建議您聯(lián)系您的焊接耗材供應(yīng)商，他們將為您提供有關(guān)焊接合金工具鋼的全面幫助和信息。
低碳鋼，淬火加低溫回火，組織為回火馬氏體，中碳鋼，淬火加高溫回火，組織為回火索氏體。
共析鋼，等溫淬火，組織為下貝氏體，①溫度，溫度越高，擴(kuò)散速度越大，14.說出奧氏體與鐵素體的異同點(diǎn)。
解，室溫下Fe為體心立方晶體結(jié)構(gòu)，一個(gè)晶胞中含2個(gè)Fe原子，Cu為面心立方晶體結(jié)構(gòu)，一個(gè)晶胞中含有4個(gè)Cu原子，十八、影響再結(jié)晶的主要因素有哪些。
相組成物為F、Fe3C，相對(duì)量為，4、晶體結(jié)構(gòu)因素，晶格類型相同溶解度較大，十三、為什么晶體的滑移通常在密排晶面并沿密排晶向進(jìn)行，W18Cr4V是高速鋼，主要性能特點(diǎn)是具有很高的紅硬性，高硬度、高耐磨性和高的淬透性。
答，①過共析鋼奧氏體化后冷卻速度較慢出現(xiàn)網(wǎng)狀二次滲碳體時(shí)，使鋼的脆性增加，脆性的網(wǎng)狀二次滲碳體在空間上把塑性相分割開，使其變形能力無從發(fā)揮，解決方法，重新加熱正火。
增加冷卻速度，抑制脆性相的析出，②淬火馬氏體在低溫回火時(shí)會(huì)出現(xiàn)第一類回火脆性，高溫回火時(shí)有第二類回火脆性，第一類回火脆性不可避免，第二類回火脆性。
可重新加熱到原來的回火溫度，然后快冷恢復(fù)韌性，③工件等溫淬火時(shí)出現(xiàn)上貝氏體時(shí)韌性降低，重新奧氏體化后降低等溫溫度得到下貝氏體可以解解，④奧氏體化溫度過高，晶粒粗大韌性降低，如，過共析鋼淬火溫度偏高，晶粒粗大，獲得粗大的片狀馬氏體時(shí)。
韌性降低，奧氏體晶粒粗大，出現(xiàn)魏氏組織時(shí)脆性增加，通過細(xì)化晶粒可以解決，隨溶質(zhì)原子含量的增加，固溶體的強(qiáng)度硬度升高，塑性韌性下降的現(xiàn)象稱為固溶強(qiáng)化。
強(qiáng)化機(jī)理，一是溶質(zhì)原子的溶入，使固溶體的晶格發(fā)生畸變，對(duì)滑移面上運(yùn)動(dòng)的位錯(cuò)有阻礙作用，二是位錯(cuò)線上偏聚的溶質(zhì)原子形成的柯氏氣團(tuán)對(duì)位錯(cuò)起釘扎作用，增加了位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的阻力，三是溶質(zhì)原子在層錯(cuò)區(qū)的偏聚阻礙擴(kuò)展位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)，所有阻止位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)，增加位錯(cuò)移動(dòng)阻力的因素都可使強(qiáng)度提高。
3.擴(kuò)散系數(shù)的物理意義是什么，影響因素有哪些，包晶轉(zhuǎn)變，4）在熱處理工藝方法的應(yīng)用，20CrMnTi為滲碳鋼，含碳量為0.2%，最終熱處理工藝是淬火加低溫回火。
得到回火馬氏體，表面為高碳馬氏體（滲碳后），強(qiáng)度、硬度高，耐磨性好，心部低碳馬氏體（淬透）強(qiáng)韌性好，Mn與Cr 提高淬透性，強(qiáng)化基體，Ti阻止奧氏體晶粒長大，細(xì)化晶粒，下料→鍛造→正火→機(jī)械加工→淬火（淬透）→高溫回火→花鍵高頻表面淬火→低溫回火→半精磨→人工時(shí)效→精磨。
正火、淬火、高溫回火、人工時(shí)效的目的是什么，花鍵高頻表面淬火、低溫回火的目的是什么，表面和心部的組織是什么，e3 e2，亞共析鋼（0.0218％～0.77％C）室溫組織，P＋α，ωc=0.2%，滲碳體相對(duì)含量=(0.2-0.02)/6.67 %，余量鐵素體。
5）ωC=40%，A和B組元的質(zhì)量比為1，4，2、固溶強(qiáng)化，3）塑性變形使金屬內(nèi)部產(chǎn)生大量的位錯(cuò)或空位，使點(diǎn)陣中的一部分原子偏離其平衡位置，導(dǎo)致點(diǎn)陣畸變 內(nèi)應(yīng)力，{110}晶面的面積S=a x √2a，液態(tài)金屬結(jié)晶的過程是形核與晶核的長大過程。
從熱力學(xué)的角度上看，沒有過冷度結(jié)晶就沒有趨動(dòng)力，根據(jù) 可知當(dāng)過冷度為零時(shí)臨界晶核半徑Rk為無窮大，臨界形核功（）也為無窮大，臨界晶核半徑Rk與臨界形核功為無窮大時(shí)，無法形核，所以液態(tài)金屬不能結(jié)晶。
晶體的長大也需要過冷度，所以液態(tài)金屬結(jié)晶需要過冷度，3.分析含碳0.77～2.11％的鐵碳合金的結(jié)晶過程，M，B＋（B＋C）＋（A＋B＋C），N，（A＋B） ＋（A＋B＋C）。
不同點(diǎn)，結(jié)構(gòu)不同，固溶體的結(jié)構(gòu)與溶劑的相同，金屬化合物的結(jié)構(gòu)不同于任一組元，鍵合方式不同，固溶體為金屬鍵，金屬化合物為金屬鍵、共價(jià)鍵、離子鍵混合鍵，性能不同。
固溶體的塑性好、強(qiáng)度、硬度低，金屬化合物，硬度高、熔點(diǎn)高、脆性大，在材料中的作用不同固溶體多為材料的基體，金屬化合物為強(qiáng)化相，C，C%，③第二相為粒狀分布時(shí)。
顆粒越細(xì)小，分布越均勻，合金的強(qiáng)度越高，符合的規(guī)律，λ粒子之間的平均距離，第二相的數(shù)量越多，對(duì)塑性的危害越大，可硬性。
指淬成馬氏體可能得到的硬度，3）、畫出下列指數(shù)的晶向或晶面，⑤ 化學(xué)成分，有些元素可以加快原子的擴(kuò)散速度，有些可以減慢擴(kuò)散速度，1)切削加工性能。
轉(zhuǎn)變特征圖，合金，兩種或兩種以上的金屬，或金屬與非金屬，經(jīng)熔煉或燒結(jié)、或用其它方法組合而成的具有金屬特性的物質(zhì)，3）中心等軸晶區(qū)，柱狀晶長到一定程度后，鑄錠中部開始形核長大---中部液體溫度大致是均勻的。
每個(gè)晶粒的成長在各方向上接近一致，形成等軸晶，40CrNiMo為調(diào)質(zhì)鋼，含碳量為0.4%，最終熱處理工藝是淬火加高溫回火，得到回火索氏體，具有良好的綜合機(jī)械性能，Cr、Ni提高淬透性，強(qiáng)化基體，Ni提高鋼的韌性。
Mo細(xì)化晶粒，抑制第二類回火脆性，鍛造或軋制的作用是，把材料加工成形，通過鍛造或軋制使鑄錠中的組織缺陷得到明顯的改善，如氣泡焊合，縮松壓實(shí)，使金屬材料的致密度增加，粗大的柱狀晶變細(xì)，合金鋼中大塊狀碳化物初晶打碎并較均勻分布。
使成分均勻，使材料的性能得到明顯的改善，1）滑移，一部分晶體沿滑移面相對(duì)于另一部分晶體作切變，切變時(shí)原子移動(dòng)的距離是滑移方向原 區(qū)別，區(qū)別 子間距的整數(shù)倍，孿生，一部分晶體沿孿生面相對(duì)于另一部分晶體作切變，切變時(shí)原子移動(dòng)的距離不是 孿生方向原子間距的整數(shù)倍。
2.分析ωc=3.5%、ωc=4.7%的鐵碳合金從液態(tài)到室溫的平衡結(jié)晶過程，畫出冷卻曲線和組織轉(zhuǎn)變示意圖，并計(jì)算室溫下的組織組成物和相組成物，間隙原子、置換原子與位錯(cuò)相互作用形成柯氏氣團(tuán)，柯氏氣團(tuán)增加位錯(cuò)移動(dòng)的阻力，溶質(zhì)原子造成晶格畸變，增加位錯(cuò)移動(dòng)的摩擦阻力。
使強(qiáng)度提高，這就是固溶強(qiáng)化的機(jī)理，晶界越多，晶粒越細(xì)，根據(jù)霍爾—配奇關(guān)系式σs=σ0＋Kd-1/2 晶粒的平均直徑d越小，材料的屈服強(qiáng)度σs越高，晶粒越細(xì)小，晶粒內(nèi)部和晶界附近的應(yīng)變度差越小變形越均勻，因應(yīng)力集中引起的開裂的機(jī)會(huì)也越小，塑性越好。
晶粒越細(xì)小，應(yīng)力集中越小，不易產(chǎn)生裂紋，晶界越多，易使裂紋擴(kuò)展方向發(fā)生變化，裂紋不易傳播，所以韌性就好，具體工藝有。
擴(kuò)散退火、完全退火、不完全退火、球化退火、再結(jié)晶退火和消除應(yīng)力退火，Cu Ni，C，二十五、影響置換固溶體溶解度的因素有哪些，共晶轉(zhuǎn)變，基本內(nèi)容，固態(tài)下無溶解度三元共晶相圖投影圖中任意點(diǎn)的組織并計(jì)算其相對(duì)量，答。
鐵碳合金中二次滲碳體即Fe3CⅡ的最大可能含量產(chǎn)生在2.11%C的鐵碳合金中，因此，fcc，其中，J為擴(kuò)散流量，D為擴(kuò)散系數(shù)，為濃度梯度。
強(qiáng)碳化物形成元素（Ti、Nb、Zr，V）的主要作用有，形成碳化物提高硬度、強(qiáng)度、耐磨性，提高回火穩(wěn)定性，細(xì)化晶粒，防止晶間腐蝕，相同點(diǎn)。
都是鐵與碳形成的間隙固溶體，強(qiáng)度硬度低，塑性韌性高，13.共晶滲碳體的相對(duì)百分量為，則{110}晶面的原子密度為ρ=N/S= √2a-2，Cr在鋼中的主要作用有，溶入基體，提高淬透性，固溶強(qiáng)化。
形成第二相提高強(qiáng)度、硬度，含量超過13%時(shí)提高耐腐蝕性，在表面形成致密的氧化膜，提高抗氧化能力，Cr促進(jìn)第二類回火脆性的發(fā)生，機(jī)理，隨塑性變形的進(jìn)行，位錯(cuò)密度不斷增加，因此位錯(cuò)在運(yùn)動(dòng)時(shí)的相互交割加劇。
結(jié)果即產(chǎn)生固定的割階、位錯(cuò)纏結(jié)等障礙，使位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的阻力增大，引起變形抗力增加，給繼續(xù)塑性變形造成困難，從而提高金屬的強(qiáng)度，1、原子尺寸因素，尺寸差越小溶解度越大，過冷奧氏體，在臨界溫度以下處于不穩(wěn)定狀態(tài)的奧氏體稱為過冷奧氏體，A% E· ·M C%。
共晶白口鐵，4.30％C，室溫組織，其中二元合金相圖表示二元合金相圖表示在平衡狀態(tài)下，合金的組成相或組織狀態(tài)與溫度、成分、壓力之間關(guān)系的簡明圖解，平衡狀態(tài)，合金的成分、質(zhì)量份數(shù)不再隨時(shí)間而變化的一種狀態(tài)，合金的極緩慢冷卻可近似認(rèn)為是平衡狀態(tài)。
三、二元合金的相結(jié)構(gòu)與結(jié)晶，C%，晶界具有的一些特性，ω新C =(5×ωPA +5×ωQA +10×ωNA )/(5+5+10)=(5×10%+5×20%+10×60%)/20=37.5%，回火工藝是，560℃三次回火，每次1小時(shí)，把鋼加熱到臨界點(diǎn)（Ac1或Ac3）以上保溫并隨之以大于臨界冷卻速度（Vc)冷卻，以得到介穩(wěn)狀態(tài)的馬氏體或下貝氏體組織的熱處理工藝方法稱為淬火，答。
在彈塑性條件下，當(dāng)應(yīng)力場強(qiáng)度因子增大到某一臨界值，裂紋便失穩(wěn)擴(kuò)展而導(dǎo)致材料斷裂，這個(gè)臨界或失穩(wěn)擴(kuò)展的應(yīng)力場強(qiáng)度因子即斷裂韌度，它反映了材料抵抗裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展即抵抗脆斷的能力，是材料的力學(xué)性能指標(biāo)，體心立方結(jié)構(gòu)的滑移面為{110}。
面密度，ωc=0.6%，滲碳體相對(duì)含量=(0.6-0.02)/6.67 %，余量鐵素體，2、E點(diǎn)合金組織組成物的相對(duì)量為，W(A＋B＋C)=100%，(3)，A% E ·，4）ωC=20%。
ωC=30%，其余為 A，實(shí)際意義，可以控制材料或工件的變形、開裂、應(yīng)力腐蝕，可以利用殘留應(yīng)力提高工件的使用壽命，2.求出E點(diǎn)合金室溫下組織組成物的相對(duì)量和相組成物的相對(duì)量，二十八、合金元素Cr、Mn、Ni、強(qiáng)碳化物形成元素在鋼中的主要作用是什么。
原子半徑rA，金屬塑性變形后的組織與性能，顯微組織出現(xiàn)纖維組織，雜質(zhì)沿變形方向拉長為細(xì)帶狀或粉碎成鏈狀，光學(xué)顯微鏡分辨不清晶粒和雜質(zhì)，亞結(jié)構(gòu)細(xì)化。
出現(xiàn)形變織構(gòu)，性能，材料的強(qiáng)度、硬度升高，塑性、韌性下降，比電阻增加，導(dǎo)電系數(shù)和電阻溫度系數(shù)下降。
抗腐蝕能力降低等，三十九、正火、退火工藝選用的原則是什么，解，（1 0 0）面間距為a/2，（1 1 0）面間距為√2a/2，（1 1 1）面間距為√3a/3。
因△ABC是等邊三角形，所以有OC=2/3CE，再結(jié)晶后的晶粒大小與冷變形時(shí)的變形程度有一定關(guān)系，在某個(gè)變形程度時(shí)再結(jié)晶后得到的晶粒特別粗大，對(duì)應(yīng)的冷變形程度稱為臨界變形度，4.說明以下概念的本質(zhì)區(qū)別，十九、論述間隙原子、置換原子、位錯(cuò)、晶界對(duì)材料力學(xué)性能的影響。
不能，相圖只能給出合金在平衡條件下存在的合金顯微組織，相同點(diǎn)，都具有金屬的特性，三十、20CrMnTi 、40CrNiMo、60Si2Mn、T12屬于哪類鋼，含碳量為多少，鋼中合金元素的主要作用是什么。
淬火加熱溫度范圍是多少，常采用的熱處理工藝是什么，最終的組織是什么，性能如何，3）在熱鍛、熱軋、熱鍛工藝方法的應(yīng)用，擴(kuò)散的驅(qū)動(dòng)力為化學(xué)位梯度，阻力為擴(kuò)散激活能。
WB=Eb/Bb×100%，12.共析滲碳體的相對(duì)百分量為，1.分析分析ωc=0.2%，wc=0.6%，wc=1.2%的鐵碳合金從液態(tài)平衡冷卻到室溫的轉(zhuǎn)變過程，故該晶面的晶面指數(shù)為（2 5 5）。
2)壓力加工性能，則，F(xiàn)e3CⅡ%=[（6.69-4.3）/（6.69-2.11）]*[（2.11-0.77）/（6.69-0.77）]*100%=11.8%，二十六、退火與正火的目的是什么，2）ωC=20%，ωC=15%，其余為 A，朝為田舍郎，暮登天子堂，將相本無種。
男兒當(dāng)自強(qiáng)，《神童詩》，共析鋼，0.77％C，室溫組織，P，過共析鋼。
0.77％～2.11％C室溫組織，P＋ Fe3CⅡ，規(guī)律，變形程度增加，材料的強(qiáng)度、硬度升高，塑性、韌性下降，位錯(cuò)密度不斷增加。
根據(jù)公式Δσ=αbGρ1/2，可知強(qiáng)度與位錯(cuò)密度（ρ）的二分之一次方成正比，位錯(cuò)的柏氏矢量（b）越大強(qiáng)化效果越顯著，2）再結(jié)晶時(shí)晶核長大和再結(jié)晶后晶粒長大，X，WA=Ea/Aa×100%，先從液相中結(jié)晶出B組元，當(dāng)液相成分為K時(shí)。
發(fā)生二元共晶轉(zhuǎn)變，轉(zhuǎn)變產(chǎn)物為（B＋C），當(dāng)液相成分為E時(shí)，發(fā)生三元共晶轉(zhuǎn)變，轉(zhuǎn)變產(chǎn)物為（A＋B＋C），室溫下的顯微組織為，B＋（B＋C）＋（A＋B＋C），AD段額外半原子面垂直直面向里，5.說明晶體成長形狀與溫度梯度的關(guān)系，三十四、亞共析鋼正火與退火相比哪個(gè)硬度高。
為什么，答，1）溫度高時(shí)滲碳速度加快，正火后硬度高，正火與退火相比，正火的珠光體是在較大的過冷度下得到的，因而對(duì)亞共析鋼來說。
析出的先共析鐵素體較少，珠光體數(shù)量較多(偽共析)，珠光體片間距較小，此外由于轉(zhuǎn)變溫度較低，珠光體成核率較大，因而珠光體團(tuán)的尺寸較小。
?、?晶體結(jié)構(gòu)，體心結(jié)構(gòu)的擴(kuò)散系數(shù)大于面心結(jié)構(gòu)的擴(kuò)散系數(shù)，1、 A、B、C三個(gè)組元的化學(xué)成分為，A=Ca%，B=Ab%，C=Bc%。
第二相無論是片狀還是粒狀都阻止位錯(cuò)的移動(dòng)，在塑性材料中，斷裂是胃口形成、擴(kuò)大和連接的過程，在打的應(yīng)力作用下，基體金屬產(chǎn)生塑性變形后，在基體和非金屬夾雜物、析出相粒子周圍產(chǎn)生應(yīng)力集中。
使界面拉開，或使異相顆粒折斷形成微孔，微孔擴(kuò)大和鏈接也是基體金屬塑性變形的結(jié)果，當(dāng)微孔擴(kuò)大到一定的程度，相鄰微孔見的金屬產(chǎn)生較大的塑性變形后就發(fā)生微觀塑性失穩(wěn)，就像宏觀實(shí)驗(yàn)產(chǎn)生縮頸一樣，此時(shí)微孔將迅速擴(kuò)大，直至細(xì)縮成一線。
最后由于金屬與金屬件的連線太少，不足以承載而發(fā)生斷裂，①用位錯(cuò)的柏氏矢量可以判斷位錯(cuò)的類型，②柏氏矢量的守恒性，即柏氏矢量與回路起點(diǎn)及回路途徑無關(guān)，③位錯(cuò)的柏氏矢量個(gè)部分均相同，十、寫出擴(kuò)散第一定律的數(shù)學(xué)表達(dá)式，說出各符號(hào)的意義。
1）一次再結(jié)晶和二次再結(jié)晶，答，由熱力學(xué)可知，在某種條件下，結(jié)晶能否發(fā)生，取決于固相的自由度是否低于液相的自由度，即。
G =GS-GL，95％轉(zhuǎn)變量)的溫度，再結(jié)晶溫度并不是一個(gè)物理常數(shù)，這是因?yàn)樵俳Y(jié)晶前后的晶格類型不變，化學(xué)成分不變，所以再結(jié)晶不是相變。
鋼中碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)切削加工性能有一定的影響，低碳鋼的平衡結(jié)晶組織中鐵素體較多，塑性、韌性很好，切削加工時(shí)產(chǎn)生的切削熱較大，容易黏刀，而且切屑不易折斷，影響表面粗糙度。
因此，切削加工性能不好，高碳鋼中滲碳體較多，硬度較高，嚴(yán)重磨損刀具，切削性能也不好，中碳鋼中鐵素體與滲碳體的比例適當(dāng)，硬度與塑性也比較適中，切削加工性能較好，一般說來。
鋼的硬度在170～250HBW時(shí)切削加工性能較好，二十七、固溶體與金屬化合物有何異同點(diǎn)，Mn在鋼中的主要作用有，溶入基體，提高淬透性，固溶強(qiáng)化，形成第二相提高強(qiáng)度、硬度，含量超過13%時(shí)形成奧氏體鋼，提高耐磨性，消除硫的有害作用。
Mn促進(jìn)第二類回火脆性的發(fā)生，促進(jìn)奧氏體晶粒的長大，晶體塑性變形的方式有滑移和孿晶，多數(shù)都以滑移方式進(jìn)行，滑移的本質(zhì)就是位錯(cuò)在滑移面上的運(yùn)動(dòng)，大量位錯(cuò)滑移的結(jié)果造成了晶體的宏觀塑性變形，①晶界的能量較高，具有自發(fā)長大和使界面平直化，以減少晶界總面積的趨勢。
?、谠釉诰Ы缟系臄U(kuò)散速度高于晶內(nèi)，熔點(diǎn)較低，③相變時(shí)新相優(yōu)先在晶界出形核，④晶界處易于發(fā)生雜質(zhì)或溶質(zhì)原子的富集或偏聚，⑤晶界易于腐蝕和氧化，⑥常溫下晶界可以阻止位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)，提高材料的強(qiáng)度，二十九、論述鋼材在熱處理過程中出現(xiàn)脆化現(xiàn)象的主要原因及解決方法，Bc=ED/CD，因?yàn)槿齻€(gè)組元在固態(tài)下互不溶解。
都已純金屬的形成存在，所以三個(gè)相（A、B、C）的相對(duì)量就應(yīng)該等于其各自的化學(xué)成分，間隙個(gè)數(shù) 8 4 12 6 12 6，組織應(yīng)力，由于工件不同部位組織轉(zhuǎn)變不同時(shí)性而引起的內(nèi)應(yīng)力，三十六、什么是淬火，目的是什么，具體工藝有哪些。
簡述淬火加熱溫度的確定原則，顯微組織經(jīng)過回復(fù)、再結(jié)晶、晶粒長大三個(gè)階段由破碎的或纖維組織轉(zhuǎn)變成等軸晶粒，亞晶尺寸增大，儲(chǔ)存能降低，內(nèi)應(yīng)力松弛或被消除，各種結(jié)構(gòu)缺陷減少，強(qiáng)度、硬度降低，塑性、韌度提高。
電阻下降，應(yīng)力腐蝕傾向顯著減小，當(dāng)x=2.11時(shí)Fe3CⅡ含量最高，最高百分量為，1.在正溫度梯度下，為什么純金屬凝固時(shí)不能呈樹枝狀生長，而固溶體合金卻能呈樹枝狀成長。
對(duì)合金而言，其凝固過程同時(shí)伴隨著溶質(zhì)再分配，液體的成分始終處于變化當(dāng)中，液體中的溶質(zhì)成分的重新分配改變了相應(yīng)的固液平衡溫度，這種關(guān)系有合金的平衡相圖所規(guī)定，利用“成分過冷”判斷合金微觀的生長過程，③淬火，提高硬度、強(qiáng)度和耐磨性，組織為馬氏體＋粒狀碳化物＋殘余奧氏體，這種組織具有高強(qiáng)度高硬度。
塑性韌性差，位錯(cuò)密度越高，則位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)時(shí)越易發(fā)生相互交割，形成割階，造成位錯(cuò)纏結(jié)等位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的障礙，給繼續(xù)塑性變形造成困難，從而提高金屬的強(qiáng)度，根據(jù)公式?σ=abGρ1/2，位錯(cuò)密度（ρ）越大。
強(qiáng)化效果越顯著，結(jié)晶過程示意圖，成分、組織與機(jī)械性能之間的關(guān)系，如亞共析鋼，亞共析鋼室溫下的平衡組織為F＋P，F(xiàn)的強(qiáng)度低，塑性、韌性好，與F相比P強(qiáng)度硬度高，而塑性、韌性差，隨含碳量的增加。
F量減少，P量增加（組織組成物的相對(duì)量可用杠桿定律計(jì)算），所以對(duì)于亞共析鋼，隨含碳量的增加，強(qiáng)度硬度升高，而塑性、韌性下降。
如亞共析鋼，亞共析鋼室溫下的平衡組織為F＋P，F(xiàn)的強(qiáng)度低，塑性、韌性好，與F相比P強(qiáng)度硬度高，而塑性、韌性差，隨含碳量的增加。
F量減少，P量增加（組織組成物的相對(duì)量可用杠桿定律計(jì)算），所以對(duì)于亞共析鋼，隨含碳量的增加，強(qiáng)度硬度升高，而塑性、韌性下降，4.試比較均勻形核和非均勻形核的異同點(diǎn)，解，設(shè)X方向的截距為5a，Y方向的截距為2a。
則Z方向截距為3c=3X2a/3=2a，取截距的倒數(shù)，分別為，1.作圖表示出立方晶系（1 2 3）、（0 -1 -2）、（4 2 1）等晶面和[-1 0 2]、[-2 1 1]、[3 4 6] 等晶向，A% E · c，則由面心立方晶胞轉(zhuǎn)變?yōu)轶w心立方晶胞的體積膨脹△V為，屈服載荷/N620252184148174273525φ角/（°）8372.56248.530.51765λ角/（°）25.5263466374.882.5τk8.688×1052.132×1062.922×1063.633×1063.088×106cosλcosφ0.1100.2700.3700.4600.391-0.2620.130計(jì)算方法τk=σs·cosλcosφ=F/A cosλcosφ，擴(kuò)散的驅(qū)動(dòng)力為化學(xué)位梯度，阻力為擴(kuò)散激活能，BC段額外半原子面垂直直面向外。
含0．25％C以下的鋼，在沒有其它熱處理工序時(shí)，可用正火來提高強(qiáng)度，對(duì)滲碳鋼，用正火消除鍛造缺陷及提高切削加工性能，對(duì)含碳0．25～0．50％的鋼，一般采用正火，對(duì)含碳0．50～0．75％的鋼，一般采用完全退火，含碳0．75～1．0％的鋼。
用來制造彈簧時(shí)采用完全退火作預(yù)備熱處理，用來制造刀具時(shí)則采用球化退火，含碳大于1．0％的鋼用于制造工具，均采用球化退火作預(yù)備熱處理，令1cm3中含F(xiàn)e的原子數(shù)為N Fe，含Cu的原子數(shù)為N Cu，室溫下一個(gè)Fe的晶胞題解為V Fe，一個(gè)Cu晶胞的體積為V Cu，則。
不同點(diǎn)，鐵素體為體心結(jié)構(gòu)，奧氏體面心結(jié)構(gòu)，鐵素體最高含碳量為0.0218%，奧氏體最高含碳量為2.11%，鐵素體是由奧氏體直接轉(zhuǎn)變或由奧氏體發(fā)生共析轉(zhuǎn)變得到，奧氏體是由包晶或由液相直接析出的，存在的溫度區(qū)間不同，三個(gè)晶面晶面中面間距最大的晶面為（1 1 0），1）只反映平衡相。
而非組織，b，位錯(cuò)，晶體中原子的排列在一定范圍內(nèi)發(fā)生有規(guī)律錯(cuò)動(dòng)的一種特殊結(jié)構(gòu)組態(tài)，解，1）再結(jié)晶，當(dāng)退火溫度足夠高、時(shí)間足夠長時(shí)。
在變形金屬或合金的顯微組織中，產(chǎn)生無應(yīng)變的新晶粒──再結(jié)晶核心，新晶粒不斷長大，直至原來的變形組織完全消失，金屬或合金的性能也發(fā)生顯著變化，這一過程稱為再結(jié)晶，過程的驅(qū)動(dòng)力也是來自殘存的形變貯能。
與金屬中的固態(tài)相變類似，再結(jié)晶也有轉(zhuǎn)變?cè)杏?，但再結(jié)晶前后，金屬的點(diǎn)陣類型無變化，重點(diǎn)內(nèi)容，影響擴(kuò)散的因素，擴(kuò)散第一定律表達(dá)式，10.已知鐵和銅在室溫下的晶格常數(shù)分別為0.286nm和0.3607nm，求1cm3中鐵和銅的原子數(shù)，身如逆流船。
心比鐵石堅(jiān)，望父全兒志，至死不怕難，（明）李時(shí)珍，共晶轉(zhuǎn)變(LCγE＋Fe3C)含碳放2.11％一6.69％范圍的鐵碳合金，于ECF平線上(1148℃)均將通過共晶轉(zhuǎn)變，形成奧氏體和滲碳體兩相混合的共晶體。
稱為菜氏體(Ld)，①，②，（112），答，塑性斷裂又稱為延性斷裂，斷裂前發(fā)生大量的宏觀塑性變形，斷裂時(shí)承受的工程應(yīng)力大于材料的屈服強(qiáng)度，在塑性和韌性好的金屬中，通常以穿晶方式發(fā)生塑性斷裂。
在斷口附近會(huì)觀察到大齡的塑性變形痕跡，如縮頸，方法，合金化，即加入合金元素，滑移，晶體的一部分沿著一定的晶面和晶向相對(duì)另一部分作相對(duì)的滑動(dòng)，滑移的本質(zhì)是位錯(cuò)的移動(dòng)，細(xì)晶強(qiáng)化。
隨晶粒尺寸的減小，材料的強(qiáng)度硬度升高，塑性、韌性也得到改善的現(xiàn)象稱為細(xì)晶強(qiáng)化，解，在萊氏體中，1.說出圖中各點(diǎn)（M、N、P、E）室溫下的顯微組織。
三十七、某車床主軸（45鋼）加工路線為，F(xiàn)e3C共析%=[（6.69-4.3）/（6.69-2.11）-11.8%]*[（0.77-0.0218）/（6.69-0.0218）]*100%=4.53%，晶體滑移的實(shí)質(zhì)是位錯(cuò)在滑移面上運(yùn)動(dòng)的結(jié)果，位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的點(diǎn)陣阻力為，位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的點(diǎn)陣阻力越小，位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)越容易，從公式中可以看出，ｄ值越大、ｂ值越小。
位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的點(diǎn)陣阻力越小，ｄ為晶面間距，密排面的晶面間距最大，ｂ為柏氏矢量，密排方向的柏氏矢量最小，所以，晶體的滑移通常在密排晶面并沿密排晶向進(jìn)行，脆性材料中，由于斷裂前既無宏觀塑性變形，又無其他預(yù)兆。
并且一旦開裂后，裂紋擴(kuò)展迅速，造成整體斷裂或河大的裂口，有時(shí)還產(chǎn)生很多碎片，容易導(dǎo)致嚴(yán)重事故，1）擴(kuò)散要有驅(qū)動(dòng)力。
自小多才學(xué)，平生志氣高，別人懷寶劍，我有筆和刀，《神童詩》，性能特點(diǎn)，1）表層細(xì)晶區(qū)，組織致密，力學(xué)性能好，18.說出Fe -Fe3C相圖中室溫下的顯微組織。
4）滑移，滑移是一種不均勻的切變，它只集中在某些 晶面上大量的進(jìn)行，而各滑移帶之間的晶體并未發(fā)生滑移，孿生，孿生是一種均勻的切變，即在切變區(qū) 內(nèi)與孿生面平行的每一層原子面均相對(duì)于其毗鄰晶面沿孿生方向位移了一定的距離，基本內(nèi)容。
鐵素體與奧氏體、二次滲碳體與共析滲碳體的異同點(diǎn)、三個(gè)恒溫轉(zhuǎn)變，6.何謂臨界變形度，在工業(yè)生產(chǎn)中有何意義，解，以體心立方 {110}晶面為例，①，②。
?。?12），十七、與滑移相比孿晶有什么特點(diǎn)，塑性變形的方式，以滑移和孿晶為主，結(jié)晶示意圖，隨著塑性變形程度的增加，位錯(cuò)密度不斷增大，位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)阻力增加，金屬的強(qiáng)度、硬度增加。
而 關(guān)系，關(guān)系 塑性、韌性下降，因此c/a=√8/3=1.633，相組成物為α、Fe3C，相對(duì)量為，合金元素在鋼中的主要作用是，①提高淬透性，②形成高硬度碳化物，在回火時(shí)彌散析出，產(chǎn)生二次硬化效應(yīng)。
顯著提高鋼的紅硬性、硬度和耐磨性，③Cr能提高鋼的抗氧化、脫碳和抗腐蝕能力，2）是某些工件或半成品能夠加工成形的重要因素，正火處理是為了得到合適的硬度，以便切削加工，同時(shí)改善鍛造組織，消除鍛造應(yīng)力。
淬火是為了得到高強(qiáng)度的馬氏體組織，高溫回火是為了得到回火索氏體，淬火＋高溫回火稱為調(diào)質(zhì)，目的是為使主軸得到良好的綜合力學(xué)性能，人工時(shí)效主要是為了消除粗磨削加工時(shí)產(chǎn)生的殘余應(yīng)力，花鍵部分用高頻淬火后低溫回火是為了得到回火馬氏體，增加耐磨性，表面為回火馬氏體，心部為回火索氏體組織。
四十三、W18Cr4V是什么鋼，主要性能特點(diǎn)是什么，合金元素在鋼中的主要作用是什么，為什么此鋼淬火加熱的奧氏體化溫度（1280±5℃）非常高，回火工藝是什么，最終組織是什么，鋼中第二相的形態(tài)主要有三種，即網(wǎng)狀、片狀和粒狀，⑤ 化學(xué)成分，有些元素可以加快原子的擴(kuò)散速度。
有些可以減慢擴(kuò)散速度，ωc=0.6%，珠光體相對(duì)含量=(0.6-0.02)/0.77 %，余量鐵素體，淬火加熱溫度，主要根據(jù)鋼的相變點(diǎn)來確定，對(duì)亞共析鋼。
一般選用淬火加熱溫度為Ac3＋(30～50℃)，過共析鋼則為Ac1＋(30～50℃)，合金鋼一般比碳鋼加熱溫度高，確定淬火加熱溫度時(shí)，尚應(yīng)考慮工件的形狀、尺寸、原始組織、加熱速度、冷卻介質(zhì)和冷卻方式等因素，在工件尺寸大、加熱速度快的情況下，淬火溫度可選得高一些，另外，加熱速度快。
起始晶粒細(xì)，也允許采用較高加熱溫度，15.有一正方形位錯(cuò)線，其柏式矢量如圖所示，試指出圖中各段線的性能，并指出任性位錯(cuò)額外串排原子面所在的位置，一、論述四種強(qiáng)化的強(qiáng)化機(jī)理、強(qiáng)化規(guī)律及強(qiáng)化方法，（2），相起伏。
液態(tài)金屬中，時(shí)聚時(shí)散，起伏不定，不斷變化著的近程規(guī)則排列的原子集團(tuán)，17.說明三個(gè)恒溫轉(zhuǎn)變，畫出轉(zhuǎn)變特征圖，基本內(nèi)容，固溶體強(qiáng)化機(jī)理與強(qiáng)化規(guī)律、第二相的強(qiáng)化機(jī)理，霍爾——配奇關(guān)系式。
單晶體塑性變形的方式、滑移的本質(zhì)，轉(zhuǎn)變產(chǎn)物（P、B、M）的特征、性能特點(diǎn)，片狀P體，片層間距越小，強(qiáng)度越高，塑性、韌性也越好。
粒狀P體，F(xiàn)e3C顆粒越細(xì)小，分布越均勻，合金的強(qiáng)度越高，第二相的數(shù)量越多，對(duì)塑性的危害越大，片狀與粒狀相比，片狀強(qiáng)度高，塑性、韌性差，上貝氏體為羽毛狀。
亞結(jié)構(gòu)為位錯(cuò)，韌性差，下貝氏體為黑針狀或竹葉狀，亞結(jié)構(gòu)為位錯(cuò)，位錯(cuò)密度高于上貝氏體，綜合機(jī)械性能好，低碳馬氏體為板條狀。
亞結(jié)構(gòu)為位錯(cuò)，具有良好的綜合機(jī)械性能，高碳馬氏體為片狀，亞結(jié)構(gòu)為孿晶，強(qiáng)度硬度高，塑性和韌性差，粗大的經(jīng)歷對(duì)金屬的力學(xué)性能十分不利。
故在壓力加工時(shí)，應(yīng)當(dāng)避免在臨界變形程度范圍內(nèi)進(jìn)行加工，一面再結(jié)晶后產(chǎn)生粗晶，此外，在鍛造零件時(shí)，如鍛造工藝或鍛模設(shè)計(jì)不當(dāng)，局部區(qū)域的變形量可能在臨界變形度范圍內(nèi)，則退貨后造成局部粗晶區(qū)，時(shí)零件在這些部位遭到破壞，擴(kuò)散系數(shù)D=D0e(-Q/RT)。
其物理意義相當(dāng)于濃度梯度為1時(shí)的擴(kuò)散通量，D的值越大，則擴(kuò)散越快，3、E點(diǎn)合金相組成物的相對(duì)量為，基本內(nèi)容，密排六方金屬晶體結(jié)構(gòu)的配位數(shù)、致密度、原子半徑，密排面上原子的堆垛順序、晶胞、晶格、金屬鍵的概念，晶體的特征、晶體中的空間點(diǎn)陣。
Fe3C共晶%=（4.3-2.11）/（6.69-2.11）*100%=47.8%，光滑界面結(jié)晶的晶體，若無其它因素干擾，大多可以成長為以密排晶面為表面的晶體，具有規(guī)則的幾何外形，粗糙界面結(jié)構(gòu)的晶體，在正的溫度梯度下成長時(shí)，其界面為平行于熔點(diǎn)等溫面的平直界面，與散熱方向垂直，從而使之具有平面狀的長大形態(tài)。
可將這種長大方式叫做平面長大方式，D2=D0e(-Q/RT)= 0.84×10-5×e-136 ×10^3/[8.31×(497+273)] = 4.9391 × 10 -15m2／s，2.何謂合金平衡相圖，相圖能給出任一條件下的合金顯微組織嗎，不同點(diǎn)，①滲碳體的形態(tài)不同，回火索氏體的滲碳體的形態(tài)為顆粒狀，索氏體的滲碳體的形態(tài)為片狀，②來源不同，回火索氏體是淬火馬氏體分解的到的。
索氏體是奧氏體直接分解得到的，③性能特點(diǎn)不同，回火索氏體具有良好的綜合機(jī)械性能，索氏體的抗拉強(qiáng)度高，韌性比回火索氏體低，1）在鋼鐵選材方法的應(yīng)用，合金平衡相圖是研究合金的工具。
是研究合金中成分、溫度、組織和性能之間關(guān)系的理論基礎(chǔ)，也是制定各種熱加工工藝的依據(jù)，第八章，1cm3=1021nm3，只靠信念雖然可以做出奇跡，但這只是表面，意志，不錯(cuò)，意志越堅(jiān)強(qiáng)。
工作越能完成，過冷度，理論結(jié)晶溫度與實(shí)際結(jié)晶溫度的差稱為過冷度，擴(kuò)散系數(shù)D可用下式表示，方法，冷變形（擠壓、滾壓、噴丸等），熱加工的主要作用（或目的）是，①把鋼材加工成所需要的各種形狀。
如棒材、板材、線材等，②能明顯的改善鑄錠中的組織缺陷，如氣泡焊合，縮松壓實(shí)，使金屬材料的致密度增加，③使粗大的柱狀晶變細(xì)，合金鋼中大塊狀碳化物初晶打碎并使其均勻分布，④減輕或消除成分偏析，均勻化學(xué)成分等，使材料的性能得到明顯的改善。
重點(diǎn)內(nèi)容，退火、正火的目的和工藝方法，淬火和回火的目的和工藝方法，5.鑄造合金均勻化退火前的冷塑性變形對(duì)均勻化過程有何影響，是加速還是減緩，為什么。
ωc=1.2%，L---γ+L---γ----Fe3C+γ----γ→α(727度)---α+Fe3C，重點(diǎn)內(nèi)容，均勻形核時(shí)過冷度與臨界晶核半徑、臨界形核功之間的關(guān)系，細(xì)化晶粒的方法，鑄錠三晶區(qū)的形成機(jī)制，F(xiàn)e3CⅠ，由液相析出，形態(tài)連續(xù)分布（基體）。
Fe3CⅡ，由奧氏體中析出，形態(tài)網(wǎng)狀分布，F(xiàn)e3CⅢ，由鐵素體中析出，形態(tài)網(wǎng)狀、短棒狀、粒狀分布在鐵素體的晶界上，F(xiàn)e3C共析，奧氏體共析轉(zhuǎn)變得到，片狀。
Fe3C共晶，液相共晶轉(zhuǎn)變得到，粗大的條狀，三元合金相圖的成分表示法，直線法則、杠桿定律、重心法則，共析轉(zhuǎn)變(γS αP＋Fe3C)，含碳雖超過0．02％的鐵碳合金，于PSK水平線上(727℃)均將通過共析轉(zhuǎn)變，形成鐵素體和滲碳體兩相混合的共析體，稱為珠光體（P）。
不同點(diǎn)，來源不同，二次滲碳體由奧氏體中析出，共析滲碳體是共析轉(zhuǎn)變得到的，形態(tài)不同二次滲碳體成網(wǎng)狀，共析滲碳體成片狀。
對(duì)性能的影響不同，片狀的強(qiáng)化基體，提高強(qiáng)度，網(wǎng)狀降低強(qiáng)度，E3 ·P a，故在477℃和 497℃時(shí)銅在鋁中的擴(kuò)散系數(shù)分別為2.8022× 10 -15m2／s和4.9391 × 10 -15m2／s。
將（3）帶入（1），有，解，由擴(kuò)散系數(shù)D=D0e(-Q/RT)及已知條件D0＝0.84×10-5m2／s，Q＝136×103J／mol帶入到擴(kuò)散系數(shù)公式中，可得，D C。
4.何謂成分過冷，成分過冷對(duì)固溶體結(jié)晶時(shí)晶體長大方式和鑄錠組織有何影響，7.Fe-FeC3相圖有哪些應(yīng)用，又有哪些局限性，重點(diǎn)內(nèi)容，鐵碳合金的結(jié)晶過程及室溫下的平衡組織，組織組成物及相組成物的計(jì)算。
片狀P體，片層間距越小，強(qiáng)度越高，塑性、韌性也越好，粒狀P體，F(xiàn)e3C顆粒越細(xì)小，分布越均勻，合金的強(qiáng)度越高，第二相的數(shù)量越多。
對(duì)塑性的危害越大，片狀與粒狀相比，片狀強(qiáng)度高，塑性、韌性差，上貝氏體為羽毛狀，亞結(jié)構(gòu)為位錯(cuò)，韌性差，下貝氏體為黑針狀或竹葉狀，亞結(jié)構(gòu)為位錯(cuò)。
位錯(cuò)密度高于上貝氏體，綜合機(jī)械性能好，低碳馬氏體為板條狀，亞結(jié)構(gòu)為位錯(cuò)，具有良好的綜合機(jī)械性能，高碳馬氏體為片狀，亞結(jié)構(gòu)為孿晶，強(qiáng)度硬度高，塑性和韌性差。
金屬鍵，失去外層價(jià)電子的正離子與彌漫其間的自由電子的靜電作用而結(jié)合起來，這種結(jié)合方式稱為金屬鍵，6.已知銅在鋁中的擴(kuò)散常數(shù) D0＝0.84×10-5m2／s，Q＝136×103J／mol，試計(jì)算在 477℃和 497℃時(shí)銅在鋁中的擴(kuò)散系數(shù)，4.E點(diǎn)合金的化學(xué)成分與相組成物相對(duì)量之間有什么關(guān)系，為什么。
隨著碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，鋼的結(jié)晶溫度間隔增大，先結(jié)晶形成的樹枝晶阻礙未結(jié)晶液體的流動(dòng)，流動(dòng)性變差，鑄鐵的流動(dòng)性要好于鋼，隨碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，亞共晶白口鐵的結(jié)晶溫度間隔縮小，流動(dòng)性隨之提高，過共晶白口鐵的流動(dòng)性則隨之降低。
共晶白口鐵的結(jié)晶溫度最低，又是在恒溫下結(jié)晶，流動(dòng)性最好，碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)鋼的收縮性也有影響，一般說來，當(dāng)澆注溫度一定時(shí)，隨著碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，鋼液溫度與液相線溫度差增加。
液態(tài)收縮增大，同時(shí)，碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加，鋼的凝固溫度范圍變寬，凝固收縮增大，出現(xiàn)縮孔等鑄造缺陷的傾向增大，此外，鋼在結(jié)晶時(shí)的成分偏析也隨碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加而增大。
?、芷瑺钆c粒狀相比，片狀強(qiáng)度高，塑性、韌性差，2） 柱狀晶區(qū)，模壁溫度升高導(dǎo)致溫度梯度變得平緩，過冷度小，不能生成新晶核，但利于細(xì)晶區(qū)靠近液 相的某些小晶粒長大，遠(yuǎn)離界面的液態(tài)金屬過熱。
不能形核，垂直于模壁方向散熱最快，晶體擇優(yōu)生 長，有志者，事竟成，破釜沉舟。
百二秦關(guān)終屬楚，苦心人，天不負(fù)，臥薪嘗膽，三千越甲可吞吳，蒲松齡。
柯肯達(dá)爾效應(yīng)，由置換互溶原子因相對(duì)擴(kuò)散速度不同而引起標(biāo)記移動(dòng)的不均衡擴(kuò)散現(xiàn)象稱為柯肯達(dá)爾效應(yīng)，為了得到發(fā)達(dá)的等軸晶區(qū)應(yīng)采取的措施，為了得到發(fā)達(dá)的等軸晶區(qū)應(yīng)采取的措施，1）控制鑄型的冷卻能力，采用導(dǎo)熱性差與熱容量小的鑄型材 等軸晶區(qū)應(yīng)采取的措施 料，增大鑄型的厚度，提高鑄型的溫度。
2）降低澆注溫度或澆注速度，3）降低熔化溫度，四十二 、珠光體、貝氏體、馬氏體的特征、性能特點(diǎn)是什么，二十、什么是再結(jié)晶溫度，影響再結(jié)晶溫度的因素有哪些，3）中心等軸晶區(qū)，各晶粒枝杈搭接牢固。
無弱面，力學(xué)性能無方向性，3、電子濃度因素，電子濃度越小，越易形成無限固溶體，退火的目的在于均勻化學(xué)成分、改善機(jī)械性能及工藝性能、消除或減少內(nèi)應(yīng)力。
并為零件最終熱處理準(zhǔn)備合適的內(nèi)部組織，晶格類型 fcc(A1) bcc(A2) hcp(A3)，大學(xué)課程資料中轉(zhuǎn)群 原文件下載4.體心立方晶格的晶格常數(shù)為a，試求出（1 0 0）、（1 1 0）、（1 1 1）晶面的晶面間距，并指出面間距最大的晶面，金屬學(xué)與熱處理習(xí)題及參考解，過共析鋼淬火加熱溫度為AC1＋30～50℃。
加熱溫度超過Accm時(shí)，溫度高，容易發(fā)生氧化、脫碳，奧氏體晶粒容易粗大，淬火后馬氏體粗大，產(chǎn)生顯微裂紋，強(qiáng)度下降，滲碳體全部溶解。
失去耐磨相，奧氏體中的含碳量高，淬火后殘余奧氏體量多，硬度降低、強(qiáng)度降低，（4），過冷度，理論結(jié)晶溫度與實(shí)際結(jié)晶溫度的差稱為過冷度，天下無難事。
有志者成之，天下無易事，有恒者得之，書摘，在固溶體合金凝固時(shí)，在正的溫度梯度下。
由于固液界面前沿液相中的成分有所差別，導(dǎo)致固液界面前沿的熔體的溫度低于實(shí)際液相線溫度，從而產(chǎn)生的過冷稱為成分過冷，四、鐵碳合金，作用，晶體塑性變形過程主要依靠滑移機(jī)制來完成的，孿生對(duì)塑性變形的貢獻(xiàn)比滑移小得多，但孿生改 變了部分晶體的空間取向。
使原來處于不利取向的滑移系轉(zhuǎn)變?yōu)樾碌挠欣∠颍ぐl(fā)晶體滑移，2.如果臨界晶核是邊長為 a 的正方形，試求其 △Gk 和 a 的關(guān)系，為什么形成立方晶核的 △Gk 比球形晶 核要大，二十二、什么是晶面間距。
計(jì)算低指數(shù)晶面的晶面間距，15.說出二次滲碳體與共析滲碳體的異同點(diǎn)，Z Z Z，①晶界的能量較高，具有自發(fā)長大和使界面平直化，以減少晶界總面積的趨勢，②原子在晶界上的擴(kuò)散速度高于晶內(nèi)，熔點(diǎn)較低，③相變時(shí)新相優(yōu)先在晶界出形核，④晶界處易于發(fā)生雜質(zhì)或溶質(zhì)原子的富集或偏聚。
⑤晶界易于腐蝕和氧化，⑥常溫下晶界可以阻止位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)，提高材料的強(qiáng)度，2）、標(biāo)出圖①、圖②中晶面的晶面指數(shù)及圖③中所示晶向(AC，OB )的晶向指數(shù)，同理B試樣為過共析鋼(6.69-X)/(6.69-0.77)=92.7%，X=1.2%，大概是T12鋼的范圍。
當(dāng)然相應(yīng)地還可以利用杠桿的另外一端來求了，九、鋼的熱處理原理，11.Fe3CⅢ 的相對(duì)量計(jì)算，6.利用Fe-FeC3相圖說明鐵碳合金的成分、組織和性能的關(guān)系，三十八、什么是退火，目的是什么，具體工藝有哪些，正火、退火工藝 選用的原則是什么。
證明，由均勻形核體系自由能的變化，[001]，7.一塊純錫板被槍彈擊穿，經(jīng)再結(jié)晶退火后，大孔周圍的晶粒大小有何特征，并說明原因，6）ωA=30%，A和B組元的質(zhì)量比為2。
3，基本內(nèi)容，相、勻晶、共晶、包晶相圖的結(jié)晶過程及不同成分合金在室溫下的顯微組織，合金、成分過冷，非平衡結(jié)晶及枝晶偏析的基本概念，R=0.146X4R/√2=0.414R，3.某晶體的原子位于正方晶格的節(jié)點(diǎn)上。
其晶格常數(shù)a=b≠c，c=2/3a，今有一晶面在X、Y、Z坐標(biāo)軸上的截距分別是5個(gè)原子間距，2個(gè)原子間距和3個(gè)原子間距，求該晶面的晶面參數(shù)，重要意義，1）提高金屬材料的強(qiáng)度，答。
冷拔之后應(yīng)該進(jìn)行退火處理，因?yàn)槔浒问窃谠俳Y(jié)晶溫度以下進(jìn)行加工，因此會(huì)引起加工硬化，所以要通過回復(fù)再結(jié)晶，使金屬的強(qiáng)度和硬度下降，提高其塑性，· N，影響因素。
1.用冷拔銅絲制成導(dǎo)線，冷拔之后應(yīng)如何處理，為什么，相同點(diǎn)，都是鐵與碳形成的間隙固溶體，強(qiáng)度硬度低，塑性韌性高。
?。?）、在負(fù)的溫度梯度下生長的界面形態(tài)粗糙界面的晶體在負(fù)的溫度梯度下生長成樹枝晶體，主干叫一次晶軸或一次晶枝，其它的叫二次晶或三次晶，對(duì)于光滑界面的物質(zhì)在負(fù)的溫度梯度下長大時(shí)，如果杰克遜因子α不太大時(shí)可能生長為樹枝晶，如果杰克遜因子α很大時(shí)，即使在負(fù)的溫度梯度下，仍有可能形成規(guī)則形狀的晶體，將組織偏離平衡狀態(tài)的金屬或合金加熱到適當(dāng)?shù)臏囟龋３忠欢〞r(shí)間。
然后緩慢冷卻以達(dá)到接近平衡狀態(tài)組織的熱處理工藝稱為退火，第一章，密排六方 6 12 74%，從相組成物的情況來看，鐵碳合金在室溫下的平衡組織均由鐵素體和滲碳體組成，當(dāng)碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)為零時(shí)，合金全部由鐵素體所組成，隨著碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，鐵素體的量呈直線下降。
到wc為6.69%時(shí)降為零，相反滲碳體則由零增至100%，3.計(jì)算鐵碳合金中二次滲碳體和三次滲碳體最大可能含量，（111） （0 21） [1 1 0]，重點(diǎn)內(nèi)容，杠桿定律、相律及應(yīng)用，2.何謂上坡擴(kuò)散和下坡擴(kuò)散，試舉幾個(gè)實(shí)例說明之，重點(diǎn)內(nèi)容。
冷卻時(shí)轉(zhuǎn)變產(chǎn)物（P、B、M）的特征、性能特點(diǎn)、熱處理的概念，6.簡述三晶區(qū)形成的原因及每個(gè)晶區(qū)的性能特點(diǎn)，1/5a，1/2a，1/2a，溫度是影響擴(kuò)散系數(shù)的最主要因素。
隨著溫度的升高，擴(kuò)散系數(shù)急劇增大，這是由于溫度越高，則原子的振動(dòng)能越大，因此借助于能量起伏而越過勢壘進(jìn)行遷移的原子幾率越大，此外，溫度升高，金屬內(nèi)部的空位濃度提高，這也有利于擴(kuò)散，①點(diǎn)之上為液相L。
①點(diǎn)開始L→γ，①～②之間為L+γ，②點(diǎn)結(jié)晶完畢，②～③點(diǎn)之間為單相γ，③點(diǎn)開始γ→Fe3C轉(zhuǎn)變，④點(diǎn)開始γ→ P共析轉(zhuǎn)變，室溫下顯微組織為P + Fe3C，2、負(fù)電性因素。
在形成固溶體的情況下，溶解度隨負(fù)電性差的減小而增大，①溫度，溫度越高，擴(kuò)散速度越大，4.固態(tài)金屬中要發(fā)生擴(kuò)散必須滿足哪些條件。
相同點(diǎn)，都是滲碳體，成份、結(jié)構(gòu)、性能都相同，晶格類型 晶胞中的原子數(shù) 原子半徑 配位數(shù) 致密度，重點(diǎn)內(nèi)容，金屬的熱加工的作用，變形金屬加熱時(shí)顯微組織的變化、性能的變化，儲(chǔ)存能的變化。
工業(yè)純鐵(，面心結(jié)構(gòu)的滑移系個(gè)數(shù)為12，滑移面，{111}，方向，4r=√3a體，a體=4√3/3r，V體=（a體）3=（4√3/3r）3，基本內(nèi)容。
結(jié)晶過程、阻力、動(dòng)力，過冷度、變質(zhì)處理的概念，鑄錠的缺陷，結(jié)晶的熱力學(xué)條件和結(jié)構(gòu)條件，非均勻形核的臨界晶核半徑、臨界形核功，ωc=0.2%，珠光體相對(duì)含量=(0.2-0.02)/0.77%，余量鐵素體，一、金屬的晶體結(jié)構(gòu)。
3.分析M點(diǎn)合金的結(jié)晶過程，②第二相為片狀分布時(shí)，片層間距越小，強(qiáng)度越高，塑性、韌性也越好，符合σs=σ0＋KS0-1/2的規(guī)律，S0 片層間距，表面細(xì)晶區(qū)，當(dāng)高溫液體倒入鑄模后，結(jié)晶先從模壁開始。
靠近模壁一層的液體產(chǎn)生極大的過冷，加上模壁可以作為非均質(zhì)形核的基底，因此在此薄層中立即形成大量的晶核，并同時(shí)向各個(gè)方向生長，形成表面細(xì)晶區(qū)，柱狀晶區(qū)，在表面細(xì)晶區(qū)形成的同時(shí)，鑄模溫度迅速升高。
液態(tài)金屬冷卻速度減慢，結(jié)晶前沿過冷都很小，不能生成新的晶核，垂直模壁方向散熱最快，因而晶體沿相反方向生長成柱狀晶，中心等軸晶區(qū)，隨著柱狀晶的生長。
中心部位的液體實(shí)際溫度分布區(qū)域平緩，由于溶質(zhì)原子的重新分配，在固液界面前沿出現(xiàn)成分過冷，成分過冷區(qū)的擴(kuò)大，促使新的晶核形成長大形成等軸晶，由于液體的流動(dòng)使表面層細(xì)晶一部分卷入液體之中或柱狀晶的枝晶被沖刷脫落而進(jìn)入前沿的液體中作為非自發(fā)生核的籽晶，8.計(jì)算室溫下含碳量為合金相組成物的相對(duì)量，塑性變形后的金屬隨加熱溫度的升高會(huì)發(fā)生的一些變化，基本內(nèi)容。
常用合金元素在鋼中的主要作用，材料韌化的方法、鋼的化學(xué)成分、金相組織熱處理工藝和機(jī)械性能之間的關(guān)系，相同點(diǎn)，都是滲碳體，成份、結(jié)構(gòu)、性能都相同，滑移方向?yàn)椋?11＞，線密度。
D1=D0e(-Q/RT)= 0.84×10-5×e-136 ×10^3/[8.31×(477+273)] = 2.8022× 10 -15m2／s，F(xiàn)→F+Fe3CⅢ→F+P→P→P+ Fe3CⅡ→P+ Fe3CⅡ+Le→Le→Le+ Fe3CⅠ，金屬脆性斷裂過程中，極少或沒有宏觀塑性變形，但在局部區(qū)域任然存在著一定的微觀塑性變形，斷裂時(shí)承受的工程應(yīng)力通常不超過材料的屈服強(qiáng)度。
甚至低于按宏觀強(qiáng)度理論確定的許用應(yīng)力，因此又稱為低應(yīng)力斷裂，過冷度與液態(tài)金屬結(jié)晶的關(guān)系，液態(tài)金屬結(jié)晶的過程是形核與晶核的長大過程，從熱力學(xué)的角度上看，沒有過冷度結(jié)晶就沒有趨動(dòng)力，根據(jù) 可知當(dāng)過冷度為零時(shí)臨界晶核半徑Rk為無窮大。
臨界形核功（）也為無窮大，臨界晶核半徑Rk與臨界形核功為無窮大時(shí)，無法形核，所以液態(tài)金屬不能結(jié)晶，晶體的長大也需要過冷度，所以液態(tài)金屬結(jié)晶需要過冷度。
奧氏體與鐵素體的異同點(diǎn)，5.分析回復(fù)和再結(jié)晶階段空位與位錯(cuò)的變化及其對(duì)性能的影響，再結(jié)晶是一種形核和長大的過程，靠原子的擴(kuò)散進(jìn)行，冷變形金屬加熱時(shí)組織與性能最顯著的變化就是在再結(jié)晶階段發(fā)生的，特點(diǎn)。
1）、組織發(fā)生變化，由冷變形的伸長晶粒變?yōu)樾碌牡容S晶粒，2）、力學(xué)性能發(fā)生急劇變化，強(qiáng)度、硬度急劇下降，應(yīng)變硬化全部消除，恢復(fù)到變形前的狀態(tài)3）、變形儲(chǔ)能在再結(jié)晶過程中全部釋放，三類應(yīng)力（點(diǎn)陣畸變） 、變形儲(chǔ)能在再結(jié)晶過程中全部釋放，碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)的變化不僅引起鐵素體和滲碳體相對(duì)量的變化，而且兩相相互組合的形態(tài)即合金的組織也將發(fā)生變化，這是由于成分的變化引起不同性質(zhì)的結(jié)晶過程。
從而使相發(fā)生變化的結(jié)果，由圖3-35可見，隨碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，鐵碳合金的組織變化順序?yàn)?，面心立?4 12 74%，① ② ③，③ 固溶體類型，間隙原子的擴(kuò)散速度大于置換原子的擴(kuò)散速度。
影響擴(kuò)散的因素，形變強(qiáng)化，隨變形程度的增加，材料的強(qiáng)度、硬度升高，塑性、韌性下降的現(xiàn)象叫形變強(qiáng)化或加工硬化，4、E點(diǎn)合金的化學(xué)成分與相組成物相對(duì)量是相等的，即。
Ca=EH/AH，Ab=EF/BF，AD、BC段為刃型位錯(cuò)，不同點(diǎn)，非均勻形核要克服的位壘比均勻形核的小得多，在相變的形核過程通常都是非均勻形核優(yōu)先進(jìn)行，核心總是傾向于以使其總的表面能和應(yīng)變能最小的方式形成，因而析出物的形狀是總應(yīng)變能和總表面能綜合影響的結(jié)果。
重點(diǎn)內(nèi)容，固態(tài)下無溶解度三元共晶相圖投影圖中不同區(qū)、線的結(jié)晶過程、室溫組織，基本內(nèi)容，淬透性、淬硬性、熱應(yīng)力、組織應(yīng)力、回火脆性、回火穩(wěn)定性、過冷奧氏體的概念，淬火加熱缺陷及其防止措施，二、改善塑性和韌性的機(jī)理，16.舉例說明成分、組織與機(jī)械性能之間的關(guān)系，組織組成物為α、P。
相對(duì)量為，Y Y A O B Y，解，這兩個(gè)試樣處理后都是得到的平衡態(tài)組織，首先判斷A試樣為亞共析鋼，根據(jù)相圖杠桿原理列出方程如下，(0.77-X)/(0.77-0.0218)=41.6% 這樣得到X=45.0%，大概是45鋼的成分范圍，4、細(xì)晶強(qiáng)化，含碳3.0%的亞共晶白口鐵室溫下組織組成物為P、Fe3CⅡ。
相對(duì)量為，1、形變強(qiáng)化，①點(diǎn)之上為液相L，①點(diǎn)開始L→γ，②點(diǎn)結(jié)晶完畢，②～③點(diǎn)之間為單相γ，③點(diǎn)γ→ P共析轉(zhuǎn)變，室溫下顯微組織為P。
重點(diǎn)內(nèi)容，材料強(qiáng)化方法，鋼的分類和編號(hào)，正火的目的，改善鋼的切削加工性能，細(xì)化晶粒。
消除熱加工缺陷，消除過共析鋼的網(wǎng)狀碳化物，便于球化退火，提高普通結(jié)構(gòu)零件的機(jī)械性能，4r=√2a面，a面=2√2/2r。
V面=（a面）3=（2√2r）3，三、Fe—Fe3C相圖，結(jié)晶過程分析及計(jì)算，位錯(cuò)的柏氏矢量具有的一些特性，塑性變形有細(xì)化晶粒的作用，使均勻擴(kuò)散原子遷移的距離縮短，所以應(yīng)該是加速，因?yàn)?）內(nèi)能提高，2）粗大的枝晶被打碎，擴(kuò)散距離縮短。
擴(kuò)散過程加快，3）ωC=30%，ωC=15%，其余為 A，9.Fe3C?的相對(duì)量，固溶強(qiáng)化規(guī)律，①在固溶體溶解度范圍內(nèi)，合金元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)越大。
則強(qiáng)化作用越大，②溶質(zhì)原子與溶劑原子的尺寸差越大，強(qiáng)化效果越顯著，③形成間隙固溶體的溶質(zhì)元素的強(qiáng)化作用大于形成置換固溶體的元素，④溶質(zhì)原子與溶劑原子的價(jià)電子數(shù)差越大，則強(qiáng)化作用越大，或，A b D e1 B% B，10.滲碳是將零件置于滲碳介質(zhì)中使碳原子進(jìn)入工件表面。
然后以下坡擴(kuò)散的方式使碳原子從表層向內(nèi)部擴(kuò)散的熱處理方法，試問，(1) 溫度高低對(duì)滲碳速度有何影響，(2) 滲碳應(yīng)當(dāng)在 r-Fe 中進(jìn)行還是應(yīng)當(dāng)在 α-Fe 中進(jìn)行，(3) 空位密度、位錯(cuò)密度和晶粒大小對(duì)滲碳速度有何影響，式中，D0為擴(kuò)散常數(shù)，Q為擴(kuò)散激活能。
R為氣體常數(shù)，T為熱力學(xué)溫度，由式上式可以看出，擴(kuò)散系數(shù)D與溫度呈指數(shù)關(guān)系，溫度升高，擴(kuò)散系數(shù)急劇增大，AC，OB，[120]。
1，bcc，2.一塊厚純金屬板經(jīng)冷彎并再結(jié)晶退火后，試畫出界面上的顯微組織示意圖，由于，解。
6）設(shè)合金含 B 組元為 WB，含 C 組元為 WC，則 WB/WC=2/3 WB+WC=1，30% 可求 WB=42%，WC=28%，機(jī)理，晶粒越細(xì)小。
位錯(cuò)塞集群中位錯(cuò)個(gè)數(shù)（n）越小，根據(jù)，應(yīng)力集中越小，所以材料的強(qiáng)度越高，室溫下組織組成物的相對(duì)含量，（111） （110） X X [110]，③點(diǎn)開始γ→α轉(zhuǎn)變，④點(diǎn)開始γ→ P共析轉(zhuǎn)變，室溫下顯微組織為α+ P，證明。
理想密排六方晶格配位數(shù)為12，即晶胞上底面中心原子與其下面的3個(gè)位于晶胞內(nèi)的原子相切，成正四面體，如圖所示，間隙類型 正四面體 正八面體 四面體 扁八面體 四面體 正八面體，結(jié)晶示意圖，解，設(shè)新合金的成分為 ω新A、ω新B、 ω新C。
則有，4，試用多晶體的塑性變形過程說明金屬晶粒越細(xì)強(qiáng)度越高、塑性越好的原因是什么，目的是讓鋼中的碳化物形成元素W、Cr、V更多地溶解到奧氏體中，充分發(fā)揮碳和合金元素的作用，淬火后獲得高碳、高合金的馬氏體，回火時(shí)以合金碳化物形式析出，從而保證高速鋼獲得高的淬透性、淬硬性和紅硬性，退火狀態(tài)下這些合金元素大部分存在于合金碳化物中，而這些合金碳化物的穩(wěn)定性很高。
需要加熱到很高的溫度，才能使其向奧氏體中大量溶解，答，晶粒異常長大，因?yàn)槭茏訌棑舸┖?，大孔周圍產(chǎn)生了較大的變形度，由于變形度對(duì)再結(jié)晶晶粒大小有著重大影響，而且在受擊穿空洞的周圍其變形度呈現(xiàn)梯度變化，因此當(dāng)變形度達(dá)到某一數(shù)值的時(shí)候，就會(huì)得到特別粗大的晶粒了。
?、?② ③，滑移方向?yàn)椋?10＞，線密度，第二章，對(duì)性能影響，去除殘余應(yīng)力，使冷變形的金屬件在基本保持應(yīng)變硬化狀態(tài)的條件下，降低其內(nèi)應(yīng)力，以免變形或開裂。
保持應(yīng)變硬化狀態(tài)的條件下，降低其內(nèi)應(yīng)力，以免變形或開裂，并改善工件的耐蝕性，并改善工件的耐蝕性，影響再結(jié)晶溫度的因素，純度越高T再越低，變形度越大T再越低，加熱速度越小T再越高，對(duì)性能影響。
強(qiáng)度迅速下降，強(qiáng)度迅速下降，塑性迅速升高，冷變形金屬在加熱過程中性能隨溫度升高而變化，冷變形金屬在加熱過程中性能隨溫度升高而變化，在再結(jié)晶階段發(fā)生突變。
2）滑移，滑移面兩邊晶體的位向不變，孿生，孿生面兩邊的晶體的位向不 同，成鏡面對(duì)稱，二十四、簡述鑄錠三個(gè)晶區(qū)的形成機(jī)理。
答，為了得到發(fā)達(dá)的柱狀晶區(qū)應(yīng)采取的措施，1）控制鑄型的冷卻能力，采用導(dǎo)熱性好與熱容量大的鑄型 為了得到發(fā)達(dá)的柱狀晶區(qū)應(yīng)采取的措施，材料，增大鑄型的厚度，降低鑄型的溫度，2）提高澆注溫度或澆注速度，3）提高熔化溫度，基本原理。
基本原理，1）鑄型冷卻能力越大，越有利于柱狀晶的生長，2）提高澆注溫度或澆注速度，使溫度梯 度增大，有利于柱狀晶的生長，3）熔化溫度越高，液態(tài)金屬的過熱度越大，非金屬夾雜物溶解得越多，非均勻形核數(shù)目越少。
減少了柱狀晶前沿液體中的形核的可能，有利于柱狀晶的生長，11.一個(gè)位錯(cuò)環(huán)能不能各個(gè)部分都是螺型位錯(cuò)或者刃型位錯(cuò)，試說明之，8.金屬材料經(jīng)塑性變形后為什么會(huì)保留殘留內(nèi)應(yīng)力，研究這部分殘留內(nèi)應(yīng)力有什么實(shí)際意義，金屬材料經(jīng)塑性變形后為什么會(huì)保留殘留內(nèi)應(yīng)力，研究這部分殘留內(nèi)應(yīng)力有什么實(shí)際意義。
2.計(jì)算E點(diǎn)合金組織組成物的相對(duì)量，或，偽共晶，在不平衡結(jié)晶條件下，成分在共晶點(diǎn)附近的亞共晶或過共晶合金也可能得到全部共晶組織，這種共晶組織稱為偽共晶，答。
回復(fù)可分為低溫回復(fù)，中溫回復(fù)以及高溫回復(fù)，低溫回復(fù)階段主要是空位濃度明顯降低，原因，低溫回復(fù)階段主要是空位濃度明顯降低，中溫回復(fù)階段由于位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)會(huì)導(dǎo)致異號(hào)位錯(cuò)合并而相互抵消，此階段由于位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)會(huì)導(dǎo)致異號(hào)位錯(cuò)合并而相互抵消，位錯(cuò) 密度有所降低。
但降幅不大，所以力學(xué)性能只有很少恢復(fù)，密度有所降低，但降幅不大，所以力學(xué)性能只有很少恢復(fù)，高溫回復(fù)的主要機(jī)制為多邊化，多邊化 由于同號(hào)刃型位錯(cuò)的塞積而導(dǎo)致晶體點(diǎn)陣彎曲，由于同號(hào)刃型位錯(cuò)塞積而導(dǎo)致晶體點(diǎn)陣彎曲，在退火過程中 通過刃型位錯(cuò)的攀移和滑移。
通過刃型位錯(cuò)的攀移和滑移，使同號(hào)刃型位錯(cuò)沿垂直于滑移面的方向排列成小角度的亞晶界，此過程稱為多邊（形）化，多晶體金屬塑性變形時(shí)，多晶體金屬塑性變形時(shí)，金屬塑性變形時(shí)滑移通常是在許多互相交 截的滑移面上進(jìn)行。
截的滑移面上進(jìn)行，產(chǎn)生由纏結(jié)位錯(cuò)構(gòu)成的胞狀組織，因此，多邊化后不僅 所形成的亞晶粒小得多，而且許多亞晶界是由位錯(cuò)網(wǎng)組成的，答，鐵—滲碳體相圖的應(yīng)用，淬火目的，提高工具、滲碳零件和其它高強(qiáng)度耐磨機(jī)器零件等的硬度、強(qiáng)度和耐磨性。
結(jié)構(gòu)鋼通過淬火和回火之后獲得良好的綜合機(jī)械性能，此外，還有很少數(shù)的一部分工件是為了改善鋼的物理和化學(xué)性能，如提高磁鋼的磁性，不銹鋼淬火以消除第二相，從而改善其耐蝕性等。
過共晶白口鐵，4.30％～6.69％C，室溫組織，合金相，在合金中，通過組成元素（組元）原子間的相互作用，形成具有相同晶體結(jié)構(gòu)與性質(zhì)。
并以明確界面分開的成分均一組成部分稱為合金相，雖然碳原子在α-Fe比γ-Fe中擴(kuò)散系數(shù)大（１分），但鋼的滲碳通常在奧氏體區(qū)進(jìn)行，因?yàn)榭梢垣@得較大的滲層深度，因?yàn)?，①根?jù)，溫度（T）越高，擴(kuò)散系數(shù)（D）越大，擴(kuò)散速度越快。
溫度越高原子熱振動(dòng)越激烈，原子被激活而進(jìn)行遷移的幾率越大，擴(kuò)散速度越快，②溫度高，奧氏體的溶碳能力大，1148℃時(shí)最大值可達(dá)2.11%，遠(yuǎn)比鐵素體(727℃，0.0218%)大，③鋼表面碳濃度高。
濃度梯度大，擴(kuò)散速度越快，④時(shí)間要足夠長，只有經(jīng)過相當(dāng)長的時(shí)間才能造成碳原子的宏觀遷移，各點(diǎn)成分為（C%），B，0.53，H，0.09。
J，0.17，C，4.3，E，2.11 S，0.77，P，0.0218，ωc=0.6%。
L---γ+L---γ----α+γ----γ→α(727度)---α+Fe3C，3）在位錯(cuò)、空位等缺陷處的原子比完整晶格處的原子擴(kuò)散容易得多，原子沿晶界擴(kuò)散比晶內(nèi)快，因此，空位密度、位錯(cuò)密度越大，晶粒越小，則滲碳速度越快。
四十一、比較回火索氏體與索氏體的主要異同點(diǎn)，變形金屬加熱時(shí)顯微組織的變化、性能的變化，隨溫度的升高，金屬的硬度和強(qiáng)度下降，塑性和韌性提高，電阻率不斷下降，密度升高，金屬的抗腐蝕能力提高，內(nèi)應(yīng)力下降，退火的目的。
均勻鋼的化學(xué)成分及組織，細(xì)化晶粒，調(diào)整硬度，改善鋼的成形及切削加工性能，消除內(nèi)應(yīng)力和加工硬化，為淬火做好組織準(zhǔn)備，再結(jié)晶，冷變形后的金屬加熱到一定溫度之后，在原來的變形組織中重新產(chǎn)生了無畸變的新晶粒。
而性能也發(fā)生了明顯的變化，并恢復(fù)到完全軟化狀態(tài)，這個(gè)過程稱之為再結(jié)晶，1）塑性變形使金屬工件或材料各部分的變形不均勻，導(dǎo)致宏觀變形不均勻，ωc=0.2%，L---L+δ---δ→γ(1495度)---γ+L---γ----α+γ----γ→α(727度)---α+Fe3C。
(γ=A，α=F，下同)，b K E2，淬透性，是表征鋼材淬火時(shí)獲得馬氏體的能力的特性，第四章，解，下圖表示ωc=3.5%%的鐵碳合金從液態(tài)到室溫的平衡結(jié)晶過程，二次滲碳體與共析滲碳體的異同點(diǎn)。
Ni在鋼中的主要作用有，溶入基體，提高淬透性，固溶強(qiáng)化，擴(kuò)大奧氏體區(qū)，提高鋼的韌性。
降低冷脆轉(zhuǎn)變溫度，奧氏體穩(wěn)定存在是在高溫區(qū)，溫度升高材料的強(qiáng)度、硬度下降，塑性韌性升高，有利于變形，奧氏體為面心結(jié)構(gòu)，塑性比其它結(jié)構(gòu)好，塑性好，有利于變形。
奧氏體為單相組織，單相組織的強(qiáng)度低，塑性韌性好，有利于變形，變形為材料的硬化過程，變形金屬高溫下發(fā)生回復(fù)與再結(jié)晶，消除加工硬化，即為動(dòng)態(tài)回復(fù)再結(jié)晶。
適合大變形量的變形，四十、說出低碳鋼（15、20）、中碳鋼（40、45）、共析鋼（T8）獲得良好綜合力學(xué)性能的最終熱處理工藝及組織，13.試計(jì)算{110}晶面的原子密度和[111]晶向原子密度，11.為了獲得較小的晶粒組織，應(yīng)該根據(jù)什么原則制定塑性變形以及退火工藝，七、鍛造或軋制的作用是什么，為什么鍛造或軋制的溫度選擇在高溫的奧氏體區(qū)。
A E1 c B% B，回火穩(wěn)定性，淬火鋼對(duì)回火時(shí)發(fā)生軟化過程的抵抗能力，變質(zhì)處理，在澆鑄前往液態(tài)金屬中加入形核劑，促使形成大量的非均勻晶核，以細(xì)化晶粒的方法，①顯微組織特征不同，下貝氏體為黑針狀或竹葉狀，高碳馬氏體為片狀。
?、趤喗Y(jié)構(gòu)不同，下貝氏體亞結(jié)構(gòu)為位錯(cuò)，高碳馬氏體的亞結(jié)構(gòu)為孿晶，③性能特點(diǎn)不同，下貝氏體具有良好的綜合機(jī)械性能，高碳馬氏體強(qiáng)度硬度高，塑性和韌性差，④相變特點(diǎn)不同，下貝氏體為半擴(kuò)散型相變。
高碳馬氏體非擴(kuò)散型相變，⑤下貝氏體為復(fù)相組織，高碳馬氏體為單相組織，將（5）帶入（4）中，則有，有(CD)2=(OC)2+(1/2c)2，即，十六、論述鋼的滲碳通常在奧氏體區(qū)（930～950℃）進(jìn)行。
而且時(shí)間較長的原因，P，C＋（A＋B＋C），E，（A＋B＋C），基本內(nèi)容，擴(kuò)散激活能、擴(kuò)散的驅(qū)動(dòng)力，柯肯達(dá)爾效應(yīng)，擴(kuò)散第二定律表達(dá)式。
提高或改善金屬材料韌性的途徑，① 盡量減少鋼中第二相的數(shù)量，② 提高基體組織的塑性，③ 提高組織的均勻性，④ 加入Ni及細(xì)化晶粒的元素，⑤ 防止雜質(zhì)在晶界偏聚及第二相沿晶界析出，2）在鑄造工藝方法的應(yīng)用，1）、標(biāo)出圖①、圖②中晶面的晶面指數(shù)及圖③中所示晶向(AB。
OC)的晶向指數(shù)，形變強(qiáng)化的實(shí)際意義（利與弊），形變強(qiáng)化是強(qiáng)化金屬的有效方法，對(duì)一些不能用熱處理強(qiáng)化的材料可以用形變強(qiáng)化的方法提高材料的強(qiáng)度，可使強(qiáng)度成倍的增加，是某些工件或半成品加工成形的重要因素。
使金屬均勻變形，使工件或半成品的成形成為可能，如冷拔鋼絲、零件的沖壓成形等，形變強(qiáng)化還可提高零件或構(gòu)件在使用過程中的安全性，零件的某些部位出現(xiàn)應(yīng)力集中或過載現(xiàn)象時(shí)，使該處產(chǎn)生塑性變形。
因加工硬化使過載部位的變形停止從而提高了安全性，另一方面形變強(qiáng)化也給材料生產(chǎn)和使用帶來麻煩，變形使強(qiáng)度升高、塑性降低，給繼續(xù)變形帶來困難，中間需要進(jìn)行再結(jié)晶退火，增加生產(chǎn)成本，8.試證明面心立方晶格的八面體間隙半徑為r=0.414R，對(duì)（2）進(jìn)行微分處理，有。
當(dāng)x=6.69時(shí)Fe3C? 含量最高，最高百分量為，當(dāng)x=0.0218時(shí)Fe3CⅢ含量最高，最高百分量為，解，T再=σTm，其中σ=0.35~0.4，取σ =0.4，則W、Fe、Cu的再結(jié)晶溫度分別為3399℃×0.4=1 359.6℃、1538℃×0.4=615.2℃和1083℃×0.4=433.2℃。
?。‵e3CⅢ）max（0.0218-0.006）/（6.69-0.006）x100%=0.24%，解，面心立方八面體間隙半徑r=a/2-√2a/4=0.146a，共析轉(zhuǎn)變，對(duì)于簡單立方點(diǎn)陣 dhkl=a·(h2＋k2＋l2)－1/2，十一、工業(yè)用鋼，Y Y A O Y。
體心立方 2 8 68%，晶面間距（d），兩個(gè)平行晶面之間的垂直距離，通常，低指數(shù)的晶面間距較大，而高指數(shù)晶面間距較小。
晶面間距越大，則該晶面上原子排列越密集，位錯(cuò)滑移的結(jié)果造成了晶體的宏觀塑性變形，使材料發(fā)生屈服，位錯(cuò)越容易滑移，強(qiáng)度越低，因此增加位錯(cuò)移動(dòng)的阻力，可以提高材料的強(qiáng)度，溶質(zhì)原子造成晶格畸變還可以與位錯(cuò)相互作用形成柯氏氣團(tuán)。
都增加位錯(cuò)移動(dòng)的摩擦阻力，使強(qiáng)度提高，晶界、相界可以阻止位錯(cuò)的滑移，提高材料的強(qiáng)度，所以細(xì)化晶粒、第二相彌散分布可以提高強(qiáng)度，實(shí)際體積膨脹小于理論體積膨脹的原因在于由γ-Fe轉(zhuǎn)化為α-Fe時(shí)，F(xiàn)e原子的半徑發(fā)生了變化，原子半徑減小了。
由于(BC)2=(CE)2+(BE)2，N Fe=1021/V Fe=1021/(0.286)3=3.5x1018，答，由 Hall-Petch 公式可知，屈服強(qiáng)度σs 與晶粒直徑平方根的倒數(shù) d v2呈線性關(guān)系，在多晶體中，滑移能否從先塑性變形的晶粒轉(zhuǎn)移到相鄰晶粒主要取決于在已滑移晶粒晶界附近的位錯(cuò)塞 積群所產(chǎn)生的應(yīng)力集中能否激發(fā)相鄰晶粒滑移系中的位錯(cuò)源。
使其開動(dòng)起來，從而進(jìn)行協(xié)調(diào)性的多滑移，由τ=nτ0知，塞積位錯(cuò)數(shù)目n越大，應(yīng)力集中τ越大，位錯(cuò)數(shù)目n與引起塞積的晶界到位錯(cuò)源的距離成正比，晶粒越大，應(yīng)力集中越大。
晶粒小，應(yīng)力集中小，在同樣外加應(yīng)力下，小晶粒需要在較大的外加應(yīng) 力下才能使相鄰晶粒發(fā)生塑性變形，在同樣變形量下，晶粒細(xì)小，變形能分散在更多晶粒內(nèi)進(jìn)行，晶粒內(nèi)部和晶界附近應(yīng)變度相差較小，引 起的應(yīng)力集中減小，材料在斷裂前能承受較大變形量。
故具有較大的延伸率和斷面收縮率，另外，晶粒 細(xì)小，晶界就曲折，不利于裂紋傳播，在斷裂過程中可吸收更多能量，表現(xiàn)出較高的韌性。
第五章，答，應(yīng)該注意其變形度避開金屬材料的臨界變形度，提高再結(jié)晶退火溫度，盡量使原始晶粒尺寸較細(xì)，一般采用含有較多合金元素或雜志的金屬材料，這樣不僅增加變形金屬的儲(chǔ)存能，還能阻礙晶界的運(yùn)動(dòng)。
從而起到細(xì)化晶粒的作用，三次滲碳體即Fe3CⅢ的可能最大含量在0.0218%C的鐵碳合金中，因此，再結(jié)晶完成后，正常的晶粒應(yīng)是均勻的、連續(xù)的，但在某些情況下。
晶粒的長大只是少數(shù)晶粒突發(fā)性地、迅速地粗化，使晶粒之間的尺寸差別越來越大，這種不正常的晶粒長大稱為晶粒的反常長大，這種晶粒的不均勻長大就好像在再結(jié)晶后均勻細(xì)小的等軸晶粒中又重新發(fā)生了再結(jié)晶，所以稱為二次再結(jié)晶，其發(fā)生的基本條件是正常晶粒長大過程被分散相粒子、織構(gòu)或表面熱蝕等所強(qiáng)烈阻礙，當(dāng)一次再結(jié)晶組織被繼續(xù)加熱時(shí)，上述阻礙因素一旦被消除，少數(shù)特殊晶界將迅速遷移，導(dǎo)致少數(shù)晶粒變大。
而大晶粒界面通常是凹向外側(cè)的，因此在晶界能的驅(qū)動(dòng)下，大晶粒將繼續(xù)長大，直至相互接觸形成二次再結(jié)晶組織，二次再結(jié)晶為非形核過程，不產(chǎn)生新晶核，而是以一次再結(jié)晶后的某些特殊晶粒作為基礎(chǔ)而長大的，7.為了得到發(fā)達(dá)的柱狀晶區(qū)應(yīng)采用什么措施，為了得到發(fā)達(dá)的等軸晶區(qū)應(yīng)采取什么措施。
其基本原理如何，其中，J為擴(kuò)散流量，D為擴(kuò)散系數(shù)，為濃度梯度，細(xì)化晶粒的方法，結(jié)晶過程中可以通過增加過冷度，變質(zhì)處理，振動(dòng)及攪拌的方法增加形核率細(xì)化晶粒。
對(duì)于冷變形的金屬可以通過控制變形度、退火溫度來細(xì)化晶粒，可以通過正火、退火的熱處理方法細(xì)化晶粒，在鋼中加入強(qiáng)碳化物物形成元素，合金鋼，在碳鋼的基礎(chǔ)上有意地加入一種或幾種合金元素，使其使用性能和工藝性能得以提高的以鐵為基的合金即為合金鋼，（Fe3CⅡ）max=（2.11-0.77）/（6.69-0.77）x100%=22.64%，①再結(jié)晶退火溫度，退火溫度越高（保溫時(shí)間一定時(shí)）。
再結(jié)晶后的晶粒越粗大，②冷變形量，一般冷變形量越大，完成再結(jié)晶的溫度越低，變形量達(dá)到一定程度后，完成再結(jié)晶的溫度趨于恒定，③原始晶粒尺寸，原始晶粒越細(xì)，再結(jié)晶晶粒也越細(xì)。
?、芪⒘咳苜|(zhì)與雜質(zhì)原子，一般均起細(xì)化晶粒的作用，⑤第二相粒子，粗大的第二相粒子有利于再結(jié)晶，彌散分布的細(xì)小的第二相粒子不利于再結(jié)晶，⑥形變溫度。
形變溫度越高，再結(jié)晶溫度越高，晶粒粗化，⑦加熱速度，加熱速度過快或過慢，都可能使再結(jié)晶溫度升高，十五、簡述位錯(cuò)與塑性、強(qiáng)度之間的關(guān)系，答。
殘余內(nèi)應(yīng)力存在的原因，3）提高零件或 構(gòu)件在使用過程中的安全性，擴(kuò)散第一定律表達(dá)式，五、固態(tài)下互不溶解的三元共晶相圖的投影圖如圖所示，退火的目的，均勻鋼的化學(xué)成分及組織。
細(xì)化晶粒，調(diào)整硬度，改善鋼的成形及切削加工性能，消除內(nèi)應(yīng)力和加工硬化，為淬火做好組織準(zhǔn)備，相組成物的相對(duì)量為，六、固態(tài)下互不溶解的三元共晶相圖的投影圖如圖所示，細(xì)化晶粒不但可以提高強(qiáng)度又可改善鋼的塑性和韌性。
是一種較好的強(qiáng)化材料的方法，這種過冷完全是由于界面前沿液相中的成分差別所引起的，溫度梯度增大，成分過冷減小，成分過冷必須具備兩個(gè)條件，第一是固~液界面前沿溶質(zhì)的富集而引起成分再分配，第二是固~液界面前方液相的實(shí)際溫度分布，或溫度分布梯度必須達(dá)到一定的值。
C，十二、固態(tài)金屬擴(kuò)散的條件是什么，A e1 B% B，2）柱狀晶區(qū)，組織較致密，存在弱面，力學(xué)性 能有方向性，方法，合金化，即加入合金元素。
通過熱處理或變形改變第二相的形態(tài)及分布，六、金屬及合金的塑性變形與斷裂，C，正火的目的，改善鋼的切削加工性能，細(xì)化晶粒。
消除熱加工缺陷，消除過共析鋼的網(wǎng)狀碳化物，便于球化退火，提高普通結(jié)構(gòu)零件的機(jī)械性能，十四、晶界具有哪些特性，8.可否用鉛代替鉛錫合金作對(duì)鐵進(jìn)行釬焊的材料。
試分析說明之，e3 a e2，7.試述金屬塑性變形后組織結(jié)構(gòu)與性能之間的關(guān)系，闡明加工硬化在機(jī)械零構(gòu)件生產(chǎn)和服役過程中的重要 試述金屬塑性變形后組織結(jié)構(gòu)與性能之間的關(guān)系，意義，三十五、用T12鋼（鍛后緩冷）做一切削工具，工藝過程為，正火→球化退火→機(jī)加工成形→淬火→低溫回火。
各熱處理工藝的目的是什么，得到什么組織，各種組織具有什么性能，二十一、塑性變形后的金屬隨加熱溫度的升高會(huì)發(fā)生的一些變化，熱處理，將鋼在固態(tài)下加熱到預(yù)定的溫度，并在該溫度下保持一段時(shí)間。
然后以一定的速度冷卻下來，讓其獲得所需要的組織結(jié)構(gòu)和性能的一種熱加工工藝，基本內(nèi)容，等溫、連續(xù)C-曲線，奧氏體化的四個(gè)過程，碳鋼回火轉(zhuǎn)變產(chǎn)物的性能特點(diǎn)，1）ωC=10%，ωC=10%。
其余為 A，固態(tài)擴(kuò)散根據(jù)擴(kuò)散過程是否發(fā)生濃度變化可以分為自擴(kuò)散和異擴(kuò)散，根據(jù)擴(kuò)散是否與濃度梯度的方向相同可分為上坡擴(kuò)散和下坡擴(kuò)散，根據(jù)擴(kuò)散過程是否出現(xiàn)新相可分為原子擴(kuò)散和反應(yīng)擴(kuò)散，Y Y Y，1.證明均勻形核時(shí)，形成臨界晶粒的 ΔGk 與其體積 V 之間的關(guān)系為 ΔG k = V/2△Gv。
晶胞，在晶格中選取一個(gè)能夠完全反映晶格特征的最小的幾何單元，用來分析原子排列的規(guī)律性，這個(gè)最小的幾何單元稱為晶胞，解，a）令面心立方晶格與體心立方晶格的體積及晶格常數(shù)分別為V面、V踢與a面、a體。
鋼球的半徑為r，由晶體結(jié)構(gòu)可知，對(duì)于面心晶胞有，即3V=rkS （5），①點(diǎn)之上為液相L，①點(diǎn)開始L→γ，②點(diǎn)結(jié)晶完畢，②～③點(diǎn)之間為單相γ，基本內(nèi)容，回復(fù)、再結(jié)的概念、變形金屬加熱時(shí)儲(chǔ)存能的變化。
再結(jié)晶后的晶粒尺寸，影響再結(jié)晶的主要因素性能的變化規(guī)律，對(duì)于體心晶胞有，2.在成分三角形中標(biāo)注 P （ωA=70%、ωB=20%、ωC=10%），Q（ωA=30%、ωB=50%、ωC=20%），N（ωA=30%、ωB=10%、ωC=60%）合金的位置，然后將5kgP合金、5kgQ合金和10kgN合金熔合在一起，試問新合金 的成分如何。
二十三、什么是過冷度，為什么金屬結(jié)晶一定要有過冷度，第六章，ω新B =(5×ωPA +5×ωQA +10×ωNA )/(5+5+10)=(5×20%+5×50%+10×10%)/20=22.5%，細(xì)晶強(qiáng)化的強(qiáng)化規(guī)律，晶界越多，晶粒越細(xì)。
根據(jù)霍爾-配奇關(guān)系式σs=σ0＋Kd-1/2 晶粒的平均直（d）越小，材料的屈服強(qiáng)度（σs）越高，60Si2Mn為彈簧鋼，含碳量為0.6%，最終熱處理工藝是淬火加中溫回火，得到回火托氏體（或回火屈氏體）。
具有很高的彈性極限，Si、Mn提高淬透性，強(qiáng)化基體，Si提高回火穩(wěn)定性，相圖中共有五種滲碳體，F(xiàn)e3CⅠ、Fe3CⅡ 、Fe3CⅢ 、Fe3C共析、Fe3C共晶。
三十二、比較下貝氏體與高碳馬氏體的主要不同點(diǎn)，盡管碳原子在α-Fe中的擴(kuò)散系數(shù)比在γ-Fe中的大，可是滲碳溫度仍選在奧氏體區(qū)域，其原因一方面是由于奧氏體的溶碳能力遠(yuǎn)比鐵素體大，可以獲得較大的滲層深度，另一方面是考慮到溫度的影響。
溫度提高，擴(kuò)散系數(shù)也將大大增加，B）按照晶格常數(shù)計(jì)算實(shí)際轉(zhuǎn)變體積膨脹△V實(shí)，有，2）擴(kuò)散原子要固溶，三十三、過共析鋼淬火加熱溫度為什么不超過Accm，不同點(diǎn)，來源不同，二次滲碳體由奧氏體中析出。
共析滲碳體是共析轉(zhuǎn)變得到的，形態(tài)不同二次滲碳體成網(wǎng)狀，共析滲碳體成片狀，對(duì)性能的影響不同，片狀的強(qiáng)化基體，提高強(qiáng)度，網(wǎng)狀降低強(qiáng)度，ωc=1.2% 滲碳體相對(duì)含量=(1.2-0.02)/6.67 %。
余量鐵素體，相律，f = c – p + 1其中，f 為 自由度數(shù)，c為 組元數(shù)，p為 相數(shù)，T12鋼為碳素工具鋼鋼。
含碳量為1.2%，最終熱處理工藝是淬火加低溫回火，得到回火馬氏體＋粒狀Fe3C＋殘余奧氏體（γ'），強(qiáng)度硬度高、耐磨性高，塑性、韌性差，三元合金相圖是指獨(dú)立組分?jǐn)?shù)為3的體系，該體系最多可能有四個(gè)自由度，即溫度、壓力和兩個(gè)濃度項(xiàng)，用三維空間的立體模型已不足以表示這種相圖，若維持壓力不變。
則自由度最多等于3，其相圖可用立體模型表示，若壓力、溫度同時(shí)固定，則自由度最多為2，可用平面圖來表示，通常在平面圖上用等邊三角形(有時(shí)也有用直角坐標(biāo)表示的)來表示各組分的濃度，3.已知W、Fe、Cu的熔點(diǎn)分別為3399℃、1538℃和1083℃，試估算其再結(jié)晶溫度，由置換互溶原子因相對(duì)擴(kuò)散速度不同而引起標(biāo)記移動(dòng)的不均衡擴(kuò)散現(xiàn)象稱為柯肯達(dá)爾效應(yīng)。
△V=2×V體-V面=2.01r3，3、第二相強(qiáng)化，①正火，消除網(wǎng)狀的二次滲碳體，同時(shí)改善鍛造組織、消除鍛造應(yīng)力，得到片狀的珠光體，片狀的珠光體硬度較高，塑性韌性較差。
1.確定出E點(diǎn)合金A、B、C三個(gè)組元的化學(xué)成分，組織組成物為P、Fe3CⅡ，相對(duì)量為，細(xì)化晶粒的方法，增加過冷度、變質(zhì)處理、振動(dòng)與攪拌，E點(diǎn)合金室溫下組織組成物的相對(duì)量（A＋B＋C）為100%，刃型位錯(cuò)的柏氏矢量與位錯(cuò)線垂直，螺型平行，混合型呈任意角度。
