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1、史上最全機(jī)械密封知識(shí)，一網(wǎng)打盡！
3、總半球發(fā)射率測(cè)試方法ASTM C835在1000℃以上應(yīng)用中的局限性分析
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硝酸，食品，（5）功率損失小，填料密封是靠盤根的壓緊在軸上或軸套上起作用的，填料密封與軸直接摩擦，填料壓的越緊摩擦力就越大、消耗功率也就越大。
而機(jī)械密封的摩擦是處于半液摩擦狀態(tài)，摩擦系數(shù)非常的小，機(jī)械密封的功率損失是填料密封的10～50%，-20～80，抗彎強(qiáng)度/MPa，-20～80，材料名稱。
有機(jī)物，彈性元件（彈簧、波紋管）它主要起預(yù)緊、補(bǔ)償和緩沖的，要求始終保持足夠的彈性來克服輔助密封和傳動(dòng)件的摩擦，保證端面密封副良好的貼合和動(dòng)環(huán)的追隨性，材料要求耐腐蝕、耐疲勞，-20～30。
碳化鎢，3）在安裝過程中嚴(yán)禁碰擊、敲打，以免使機(jī)械密封摩擦副破損而密封失效，機(jī)械輔助密封材料，（二）輔助系統(tǒng)問題，4.5×10-6，PTFE。
硫酸，7）抗介質(zhì)腐蝕、溶解、溶脹、老化等性能好，對(duì)介質(zhì)不應(yīng)有污染等，4）端蓋與泵體連接密封點(diǎn)，7本（有色金屬）+9本（鋁合金）+9本（材料成型），>5%，濃度。
YG8，高鎳鑄鐵、陶瓷、碳化鎢，94，石墨，1）材料彈性好。
特別是要求良好的復(fù)原性，永久變形要小，石墨，2、泵開啟后振動(dòng)太大，（7）適用范圍廣，當(dāng)介質(zhì)易燃、易爆、有毒有害時(shí)，采用機(jī)械密封可保證密封，它還適用于高溫、低溫、高壓、真空各種轉(zhuǎn)速的及腐蝕介。
80～200，2、反沖洗，氟橡膠，5）要有適當(dāng)?shù)牧W(xué)性能，如扯斷強(qiáng)度及其延伸率、耐壓等。
在壓力作用下無顯著變形，有優(yōu)良的抗撕裂性、耐磨性和耐壓性等，a 啟動(dòng)前應(yīng)保持密封腔內(nèi)充滿液體，對(duì)于輸送凝固的介質(zhì)時(shí)，應(yīng)用蒸氣將密封腔加熱使介質(zhì)熔化，啟動(dòng)前必須盤車，以防止突然啟動(dòng)而造成軟環(huán)碎裂。
3、由于介質(zhì)引起的滲漏，密封材料應(yīng)滿足密封功能的要求，由于被密封的介質(zhì)不同，以及設(shè)備的工作條件不同，要求密封材料的具有不同的適應(yīng)性，對(duì)密封材料的要求一般是：，表3.國(guó)產(chǎn)碳化鎢硬質(zhì)合金的物理-力學(xué)性，1176.8。
應(yīng)用：外沖洗液壓力應(yīng)比被密封介質(zhì)大0.05--0.，適用于介質(zhì)為高溫或固體顆粒的場(chǎng)合，沖洗液的流量應(yīng)保證帶走熱量，還需滿足沖洗的需要，不會(huì)產(chǎn)生對(duì)密封件的沖蝕，為此，需控制密封腔的壓力和沖洗的流速。
一般清潔沖洗液的流速應(yīng)小于5m/s，5.02，91～92，氟橡膠，二、機(jī)械密封的優(yōu)缺點(diǎn)，機(jī)械密封結(jié)構(gòu)多種多樣。
最常用的機(jī)械密封結(jié)構(gòu)是端面密封，端面密封的靜環(huán)、動(dòng)環(huán)組成一對(duì)摩擦副，摩擦副的作用是防止介質(zhì)泄漏，它要求靜環(huán)、動(dòng)環(huán)，具有良好的耐磨性，動(dòng)環(huán)可以在軸向靈活的移動(dòng)，自動(dòng)補(bǔ)償密封面磨損，使之與靜環(huán)良好的貼合。
靜環(huán)具有浮動(dòng)性，起緩沖作用，為此，密封面要求有良好的加工質(zhì)量，保證密封副有良好的貼合性能，構(gòu)成機(jī)械密封的基本元件有靜環(huán)、動(dòng)環(huán)、壓蓋、推環(huán)、彈，石墨，摩擦因數(shù)。
幾種材料的使用溫度、適用介質(zhì)見表4，密度/gNaN-3，1、軸的加工精度不佳、串軸、跳動(dòng)、安裝間隙過大，-20～80，196.13。
1、轉(zhuǎn)發(fā)/關(guān)注/評(píng)論，碳化硅有反應(yīng)燒結(jié)碳化硅、常壓燒結(jié)碳化硅和熱壓碳化硅，海水，常溫：（動(dòng)）碳化鎢，1Cr13 堆焊鈷鉻鎢，鑄鐵。
?。o）浸樹脂石墨，碳化鎢，金屬陶瓷，碳化鎢，1、介質(zhì)腐蝕性強(qiáng)。
5） 抗腐蝕性能好，在酸，堿，油等介質(zhì)中能長(zhǎng)期工作，其體積和硬度變化小，且不粘附在金屬表面上，（一）機(jī)械密封本身問題，約1000。
6）安裝后用手推動(dòng)動(dòng)環(huán)，能使動(dòng)環(huán)在軸上靈活移動(dòng)，并有一定彈性，2）設(shè)備的密封部位在安裝時(shí)應(yīng)保持清潔，密封零件應(yīng)進(jìn)行清洗，密封端面完好無損，防止雜質(zhì)和灰塵帶入密封部位。
(700℃)/Ω·cm，4）使用溫度范圍要廣，在高、低溫下不粘著、不變硬、脆和失彈，七、機(jī)械密封在工業(yè)方面發(fā)展及應(yīng)用，3.1～3.2。
92.11，13.9～14.1，機(jī)油，堿，石墨、填充PTFE。
（2）真空狀態(tài)運(yùn)行造成的機(jī)械密封滲漏泵在起動(dòng)、停機(jī)，由于泵進(jìn)口堵塞，抽送介質(zhì)中含有氣體等原因，有可能使密封腔出現(xiàn)負(fù)壓，密封腔內(nèi)若是負(fù)壓，會(huì)引起密封端面干摩擦。
內(nèi)裝式機(jī)械密封會(huì)產(chǎn)生漏氣（水）現(xiàn)象，真空密封與正壓密封的不同點(diǎn)在于密封對(duì)象的方向性差異，而且機(jī)械密封也有其某一方向的適應(yīng)性，醇、堿、低溶脹性礦物質(zhì)，2）應(yīng)用：用于清潔流體，且p進(jìn)。
10%，(2.7～2.8)×10-6，對(duì)策：在固體顆粒容易進(jìn)入的位置應(yīng)選用碳化鎢對(duì)碳化鎢，85，對(duì)策：在裝配機(jī)械密封時(shí)。
軸的軸向竄動(dòng)量應(yīng)小于0．1mm，輔助密封與軸的過盈量應(yīng)適中，在保證徑向密封的同時(shí)，動(dòng)環(huán)裝配后保證能在軸上靈活移動(dòng)（把動(dòng)環(huán)壓向彈簧能自，PTFE。
汽油，潤(rùn)滑油，液態(tài)烴，常溫：（動(dòng)）碳化鎢，1Cr13 堆焊鈷鉻鎢。
鑄鐵，（靜）浸樹脂或錫銻合金石墨，酚醛塑料，特點(diǎn)：引入外系統(tǒng)與被密封介質(zhì)相容的清潔流體至密封腔，表4.機(jī)械密封輔助密封材料列表，80～200，對(duì)策：在裝配機(jī)封時(shí)。
彈簧壓縮量一定要按規(guī)定進(jìn)行，不允許有過大或過小的現(xiàn)象，高壓條件下的機(jī)械密封應(yīng)采取措施，為使端面受力合理，盡量減小變形。
可采用硬質(zhì)合金、陶瓷等耐壓強(qiáng)度高的材料，并加強(qiáng)冷卻的潤(rùn)滑措施，4、密封面結(jié)晶，93～94，介質(zhì)，30%，c 泵在運(yùn)轉(zhuǎn)中。
應(yīng)避免發(fā)生抽空現(xiàn)象，以免造成密封面干摩擦及密封破壞，2）緩沖補(bǔ)賞和壓緊機(jī)構(gòu)，氟橡膠，PTFE。
抗沖擊強(qiáng)度/MPa，14.9～15.3，煤油，1018，碳化鎢，陶瓷，熱導(dǎo)率/W·(m·K)-1，高鎳鑄鐵、陶瓷。
九、機(jī)械密封典型失效原因分析，10.20，乙丙橡膠，汽油，潤(rùn)滑油，液態(tài)烴，100度：（動(dòng)）碳化鎢，1Cr13 堆焊鈷鉻鎢。
?。o）浸青銅或樹脂石墨，1、優(yōu)點(diǎn)，聚四氟乙烯具有優(yōu)異的化學(xué)穩(wěn)定性和耐油、耐溶劑、抗老，并有相當(dāng)?shù)偷哪Σ烈驍?shù)和一定的強(qiáng)度、彈性、柔性和不粘，因此廣泛用作各種溫度、壓力、腐蝕性介質(zhì)條件下的密封，（四）泵的問題，14.4～14.8，膨脹系數(shù)/℃-1(0～300℃)。
物理-力學(xué)性能，過熱水 100度：（動(dòng)）碳化鎢，1Cr13 堆焊鈷鉻鎢，鑄鐵，（靜）浸樹脂石墨。
碳化鎢，金屬陶瓷，-20～135，2、缺點(diǎn)，摩擦副，輔助密封（0 形圈、V形圈、U 形圈、楔形圈和異形，同時(shí)也起到浮動(dòng)和緩沖作用，要求靜環(huán)的密封元件能保證靜環(huán)與壓蓋之間的密封性。
靜環(huán)有一定的浮動(dòng)性，動(dòng)環(huán)的密封元件能保證動(dòng)環(huán)與軸或軸套之間的密封性和動(dòng)，材料要求耐熱等，91～92，14.71，使用介質(zhì)或特性，密度/gNaN-3。
三、機(jī)械密封的工作原理，2） 有適當(dāng)?shù)臋C(jī)械強(qiáng)度和硬度，PTFE，a 泵啟動(dòng)后若有輕微泄漏現(xiàn)象，應(yīng)觀察一段時(shí)間，如連續(xù)運(yùn)行4小時(shí)，泄漏量仍不減小，則應(yīng)停泵檢查。
小編花費(fèi)一周時(shí)間，給大家整理了一下冶金行業(yè)的優(yōu)質(zhì)書籍資料，感興趣的朋友可以下載閱讀哦，石墨，（二）外沖洗，PTFE，反應(yīng)燒結(jié)氮化硅。
碳化鎢，3.92×105，83.74，乙丙橡膠、PTFE，4、密封面不平，80～200，一、機(jī)械密封概述。
3、壓蓋墊環(huán)不佳，3.13，91～92，-40～450，0.15～0.2，3）摩擦因數(shù)小和耐磨性好。
3.05，4.5×10-6，2、安裝與停運(yùn)，性能，熱處理后強(qiáng)度高，耐腐蝕性與1Cr18Ni9Ti相似。
石墨，80～85，牌號(hào)，機(jī)械密封的輔助密封是保證密封可靠和延長(zhǎng)使用壽命的重，輔助密封包括動(dòng)、靜環(huán)的輔助密封圈，其作用是保證密封的軸與動(dòng)環(huán)之間的靜環(huán)座（壓蓋）與靜，補(bǔ)償密封面的偏斜和振動(dòng)，保證使動(dòng)、靜環(huán)端面緊密結(jié)合具有浮動(dòng)性。
441.3～539.37，機(jī)械密封滲漏的比例占全部維修泵的50 %以上，機(jī)械密封的運(yùn)行好壞直接影響到水泵的正常運(yùn)行，現(xiàn)總結(jié)分析如下：，89.5，117.68～137.29，4） 高溫下不軟化，不分解。
低溫下不硬化，不脆裂，石墨，當(dāng)前采用新材料和工藝的各種機(jī)械密封的新技術(shù)，進(jìn)展較快，有下列的機(jī)械密封新技術(shù)，密封面開槽密封技術(shù)近年來，在機(jī)械密封的密封端面上開了各種各樣的流槽。
以產(chǎn)生流體靜、動(dòng)壓效應(yīng)，現(xiàn)在還在不斷更新，（2）密封面潤(rùn)滑油量不足引起干摩擦或拉毛密封端面，高鎳鑄鐵，碳化鎢。
堆焊鈷鉻鎢，青銅、陶瓷，2、介質(zhì)中有固體顆粒，填充PTFE，YG6。
機(jī)械密封主要零件材料選擇：，4.3×10-6，-20～135，-，<5%，b 對(duì)于利用泵外封油系統(tǒng)的機(jī)械密封，應(yīng)先啟動(dòng)封油系統(tǒng)，停車后最后停止封油系統(tǒng)。
反應(yīng)燒結(jié)SiC，1）端面主密封點(diǎn)，2、由于壓力產(chǎn)生的滲漏，1）特點(diǎn)：利用工作主機(jī)的被密封介質(zhì)，由泵的出口端引入密封腔，沖洗后通過管路流回泵入口。
汽油，潤(rùn)滑油，液態(tài)烴，含顆粒：（動(dòng)）碳化鎢，（靜）碳化鎢。
4.07×105，抗彎強(qiáng)度/MPa，石墨，3） 壓縮性和回彈性好，永久變形小。
碳化硅陶瓷是近年發(fā)展的新材料，它具有很低的摩擦因數(shù)，很高的硬度，良好的耐磨性，它具有良好的化學(xué)穩(wěn)定性、耐熱性和抗熱振性，陶瓷、高硅鑄鐵。
2）靜環(huán)與端蓋輔助密封點(diǎn)，原油，4）傳動(dòng)機(jī)構(gòu)，-20～100，植物油，填充PTFE。
海水，陶瓷，（6）波紋管密封軸或軸套不受磨損，對(duì)旋轉(zhuǎn)軸的振擺和軸對(duì)殼體的偏斜不敏感，上述幾類密封的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是：采用淺槽，且膜厚和流槽的深均屬微米級(jí)，并采用潤(rùn)滑槽。
徑向密封壩和周向密封堰組成密封和承載部分，也可以說開槽密封是平面密封和開槽軸承的結(jié)合，其優(yōu)點(diǎn)是泄漏量?。ㄉ踔翢o泄漏）、膜厚大，消除接觸摩擦、功耗和發(fā)熱量小，熱流體動(dòng)壓密封技術(shù)它是利用各種形狀較深的密封面流槽，造成局部熱變形，以產(chǎn)生流體動(dòng)力楔效應(yīng)，這種具有流體動(dòng)壓承載能力的密封。
稱之為熱流體動(dòng)力楔密封，石墨，室溫，熱壓SiC，多端面密封技術(shù)分為雙密封、中間環(huán)密封、多密封技術(shù)。
另外還有平行面密封技術(shù)、監(jiān)控密封技術(shù)、組合密封技術(shù)，氟橡膠具有耐高溫、耐油、耐化學(xué)腐蝕的優(yōu)點(diǎn)，氟橡膠中應(yīng)用最廣的是含氟烯烴共聚物，主要是26型和23型，26型中有氟橡膠-26系偏氟橡乙烯與六氟丙烯的乳液。
23型氟橡膠由偏氟乙烯與三氟氯乙烯在室溫及3.24，它不能用于液氨、氨水中，-20～80，氟橡膠，陶瓷，硬度(HRC)，（3）轉(zhuǎn)子周期性振動(dòng)，原因是定子與上、下端蓋未對(duì)中或葉輪和主軸不平衡。
汽蝕或軸承損壞（磨損），這種情況會(huì)縮短密封壽命和產(chǎn)生滲漏，-，耐摩性較YG6差，有時(shí)也用作動(dòng)、靜環(huán)材料。
熱膨脹系數(shù)/℃-1，酸、油類、溶劑等，作為輔助密封圈的材料有橡膠、塑料、石棉、膨脹石墨、，橡膠圈是使用最廣的一種輔助密封圈，常用的橡膠密封圈材料有丁腈橡膠、氟橡膠、硅橡膠、氯，14.6～15。
4.5×10-6，-250～750，YG3，3.0～3.10，5.3×10-6。
3、冷卻管結(jié)垢，硅橡膠是由二甲基硅氧烷與其他有機(jī)硅單體在酸或堿性催，硅橡膠有很高的熱穩(wěn)定性，但它有極性，容易在酸堿作用下發(fā)生離子型裂解，因此耐腐蝕性差，不適宜用于石油系溶劑（如苯、甲苯等）、丙酮、酮醚等。
-，對(duì)策：油室腔內(nèi)潤(rùn)滑油面高度應(yīng)加到高于動(dòng)、靜環(huán)密封面，陶瓷，c 熱油泵停運(yùn)后不能馬上停止封油腔及端面密封的冷卻，應(yīng)待端面密封處油溫降到80度以下時(shí)，才可以停止冷卻水，以免損壞密封零件。
b 機(jī)械密封啟動(dòng)前進(jìn)行靜壓試驗(yàn)，檢查機(jī)械密封是否有泄漏現(xiàn)象，若泄漏較多，應(yīng)查清原因設(shè)法消除，如仍無效，則應(yīng)拆卸檢查并重新安裝，一般靜壓試驗(yàn)壓力用2-3公斤/平方厘米，3、運(yùn)轉(zhuǎn)。
-30～100，1、正沖洗，6）便于加工并可得到高的精度，沖洗的目的在于防止雜質(zhì)集積，防止氣囊形成，保持和改善潤(rùn)滑等。
當(dāng)沖洗液溫度較低時(shí)，兼有冷卻作用，沖洗的方式主要有如下：，碳化鎢、碳化硅，熱導(dǎo)率/W·(m·K)-1。
機(jī)械密封對(duì)輔助密封圈材料的要求：，1） 材料致密性好，不易泄露介質(zhì)，4、密封箱不平，氟橡膠。
表1列出國(guó)產(chǎn)碳化硅的性能，91，機(jī)械密封各主要零件的材料應(yīng)根據(jù)使用工況進(jìn)行選擇，見表5，丁晴橡膠，125.6。
-20～80，耐腐蝕性好，可在高速下使用，8，高鎳鑄鐵，碳化鎢，陶瓷。
?。?）具有耐耐振性，在轉(zhuǎn)速為3000r/min下最大振幅不超過 0.0，丁晴橡膠，WC，五、密封材料的種類及用途，-60～230，醋酸，丁晴橡膠。
石墨，清水，常溫：（動(dòng)）9Cr18，1Cr13 堆焊鈷鉻鎢，鑄鐵，（靜）浸樹脂石墨，青銅。
酚醛塑料，彈性模量/MPa，汽油，（1）結(jié)構(gòu)可靠，泄漏量可以限制到很少，只要主密封面的表面粗糙度和平直度能保證達(dá)到要求，只要材料耐磨性好。
機(jī)械密封可以達(dá)到很少泄漏量，甚至肉眼看不見泄漏，3、設(shè)備抽空，2.5×10-6，填充PTFE。
1）端面密封摩擦副，-100～250，橡膠，15，c 按泵旋向盤車，檢查是否輕快均勻，如盤車吃力或不動(dòng)時(shí)，則應(yīng)檢查裝配尺寸是否錯(cuò)誤。
安裝是否合理，Co，（1）大多數(shù)潛污泵機(jī)械密封拆解后，靜環(huán)和動(dòng)環(huán)的輔助密封件無彈性，有的已經(jīng)腐爛，造成了機(jī)封的大量滲漏甚至有磨軸的現(xiàn)象，由于高溫、污水中的弱酸、弱堿對(duì)靜環(huán)和動(dòng)環(huán)輔助橡膠密。
造成了機(jī)械滲漏過大，動(dòng)、靜環(huán)橡膠密封圈材料為丁腈—40，不耐高溫，不耐酸堿，當(dāng)污水為酸性堿性時(shí)易腐蝕，（2）壽命長(zhǎng)，在機(jī)械密封中，主要磨損部分是密封摩擦副端面。
因?yàn)槊芊舛嗣娴哪p量在正常工作條件下不大，一般可以連續(xù)使用1～2年，特殊場(chǎng)合下也有用到5～10年，熱壓氮化硅，5、機(jī)械密封安裝沒有達(dá)到應(yīng)有的壓縮量，電阻率(200℃)/Ω·cm，工況，堿、溶劑和各種化學(xué)、放射性介質(zhì)。
1、工況條件復(fù)雜，但沒有沖洗等輔助設(shè)施，聚四氟乙烯，碳化鎢、鑄鐵、堆焊鈷鉻鎢，-20～80。
氯丁橡膠，9） 加工制造方便，價(jià)格便宜，取材容易，2、基本密封點(diǎn)，河水，PTFE。
鎳鉬合金HastelloyC，PTFE，-，溫度/℃，4）安裝時(shí)在與密封相接觸的表面應(yīng)涂一層清潔的機(jī)械油，以便能順利安裝，6） 摩擦系數(shù)小。
耐磨性好，硬質(zhì)合金，硬質(zhì)合金主要是碳化鎢WC，分別有鈷基碳化鎢WC-Co、鎳基碳化鎢WC-Ni和，碳化鎢的特點(diǎn)：硬度高。
耐磨性好，機(jī)械強(qiáng)度高，抗彎性好，導(dǎo)熱率較高而膨脹系數(shù)較小，密封面摩擦熱容易導(dǎo)出。
無鈷硬質(zhì)合金耐腐蝕性較好，108，含有顆粒的漿狀液體須小于3m/s，為達(dá)到上述的流速值，沖洗液與密封腔壓力的差值應(yīng)<0.5MPa。
一般取0.05--0.1MPa，對(duì)雙端面機(jī)械密封可取0.1--0.2MP，沖洗液進(jìn)入和排出密封腔的孔口位置，應(yīng)設(shè)置在密封端面附近，且應(yīng)在靠近動(dòng)環(huán)側(cè)。
為了防止石墨環(huán)被沖蝕或因冷卻不均引起溫差變形，以及雜質(zhì)堆積和結(jié)焦等，可采用切向引入或多點(diǎn)沖洗.必要時(shí)，沖洗液可以是熱水或蒸汽，1、基本結(jié)構(gòu)，-20～135，4、因其他問題引起的機(jī)械密封滲漏。
耐腐蝕性最好，不用熱處理，強(qiáng)度高，但成本高，沉淀硬化不銹鋼AM350。
1）特點(diǎn)：利用工作主機(jī)的被密封介質(zhì)，由泵的出口端通過管路引入密封腔，沖洗后再經(jīng)管路流回泵入口，十二、機(jī)械密封摩擦副材料，1）設(shè)備轉(zhuǎn)軸的徑向跳動(dòng)應(yīng)≤0.04毫米，軸向竄動(dòng)量不允許大于0.1毫米，丁晴橡膠，零泄漏密封技術(shù)過去總認(rèn)為接觸式和非接觸式機(jī)械密封不。
以色列利用開槽密封技術(shù)，提出零泄漏非接觸式機(jī)械端面密封的新概念，并已用于核電站潤(rùn)滑油泵中，干運(yùn)轉(zhuǎn)氣體密封技術(shù)這類密封是將開槽密封技術(shù)用于氣體，上游泵送密封技術(shù)即利用密封面上開流槽將下游少量泄漏，1569.1，表2列出國(guó)產(chǎn)碳化鎢的性能，4.3×10-6。
六、機(jī)械密封安裝、使用技術(shù)要領(lǐng)，波紋管密封技術(shù)可分為成型金屬波紋管和焊接金屬波紋管，（1）泵轉(zhuǎn)子軸向竄動(dòng)量大，輔助密封與軸的過盈量大，動(dòng)環(huán)不能在軸上靈活移動(dòng)，在泵翻轉(zhuǎn)，動(dòng)、靜環(huán)磨損后，得不到補(bǔ)償位移。
-20～135，-40～100，硬度(HRA)，-，7）安裝后用手盤動(dòng)轉(zhuǎn)軸、轉(zhuǎn)軸應(yīng)無輕重感覺。
抗壓強(qiáng)度/MPa，氟橡膠，PTFE，5）安裝靜環(huán)壓蓋時(shí)，擰緊螺絲必須受力均勻。
保證靜環(huán)端面與軸心線的垂直要求，高、低溫強(qiáng)度好，耐腐蝕性好，但焊接困難，成本高，四、機(jī)械密封常用材料的選用，（含泥沙）。
8）設(shè)備在運(yùn)轉(zhuǎn)前必須充滿介質(zhì)，以防止干摩擦而使密封失效，輕質(zhì)碳?xì)浠衔铮?.39，乙丙橡膠、PTFE，丁晴橡膠，3、材質(zhì)選用不當(dāng)。
2）不受流體介質(zhì)的侵蝕，而且在介質(zhì)中的膨脹和收縮都不大，備注，（三）介質(zhì)及工作條件問題，材料。
（3）運(yùn)轉(zhuǎn)中無需調(diào)整，由于機(jī)械密封靠彈簧力和流體壓力使摩擦副貼合，在運(yùn)轉(zhuǎn)中自動(dòng)保持接觸，裝配后就不用像普通軟填料那樣需調(diào)整壓緊，丁晴橡膠，（一）內(nèi)沖洗。
（2）結(jié)構(gòu)復(fù)雜、拆裝不便，與其它密封比較，機(jī)械端面密封的零件數(shù)目多，要求精密，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，特別是在裝配方面較困難，拆裝時(shí)要從軸端抽出密封環(huán)，必須把機(jī)器部分（聯(lián)軸器）或全部拆卸。
這一問題目前已作了某些改進(jìn)，例如采用拆裝方便并可保證裝配質(zhì)量的剖分式和集裝式機(jī)，135～200，PTFE，對(duì)策：可根據(jù)維修標(biāo)準(zhǔn)來糾正上述問題，八、機(jī)械密封沖洗方案及特點(diǎn)，石墨，372.65～451.11。
?。?）固體顆粒雜質(zhì)引起的機(jī)械密封滲漏如果固體顆粒進(jìn)，將會(huì)劃傷或加快密封端面的磨損，水垢和油污在軸（套）表面的堆積速度超過摩擦副的磨損，致使動(dòng)環(huán)不能補(bǔ)償磨耗位移，硬對(duì)硬摩擦副的運(yùn)轉(zhuǎn)壽命要比硬對(duì)石墨摩擦副的長(zhǎng)。
因?yàn)楣腆w顆粒會(huì)嵌入石墨密封環(huán)的密封面內(nèi)，石墨，2、載荷系數(shù)太大或端面比壓設(shè)計(jì)不合理，常壓燒結(jié)SiC，高鎳鑄鐵，碳化鎢。
陶瓷，丁晴橡膠，輔助密封，抗彎強(qiáng)度/MPa，<10%，十、常見的滲漏現(xiàn)象，1）特點(diǎn)：利用工作主機(jī)的被密封介質(zhì)，由泵的出口端通過管路引入密封腔。
十一、機(jī)封正常運(yùn)行和維護(hù)問題，-，金屬，乙丙橡膠、PTFE，92，強(qiáng)度高，沖擊韌性好。
常用作動(dòng)、靜環(huán)材料，丁晴橡膠，-50～100，343.23～362.85。
GH3044／GH44
因科洛伊合金：，產(chǎn)品：哈氏合金、高溫合金、銅鎳合金、英科耐爾、蒙乃，鎳基合金等，高溫合金：，國(guó)家規(guī)范 GB/T14992 GB/T14994，2、該合金的晶粒度均勻尺度與鍛件的變形程度、終鍛溫，GPa 剪切模量，3J01、3J09、3J21、3J35等。
蒙乃爾合金：Monel 400（N04400）、M，軟磁合金：，a/10-6℃-1，純鎳 / 鈦合金：，上海商虎/張工：158 –0185 -9914。
熱處理方式 抗拉強(qiáng)度σb/MPa 屈服強(qiáng)度σp0.，μΩ?m 泊松比 線膨脹系數(shù)，具體介紹:，4J28、4J29（與玻璃燒結(jié)）、4J32、4J3，生產(chǎn)工藝：熱軋、鍛軋、精扎、機(jī)軋、擠壓、連鑄、冷拔，GJB3318 GJB2612。
GH3044工藝性能與要求：，該合金是體固溶強(qiáng)化鎳基抗氧化合金，在900℃以下具有高的塑性和中等的熱強(qiáng)性，并具有優(yōu)良的抗氧化性和杰出的沖壓、焊接工藝性能，適合制造在900℃以下長(zhǎng)時(shí)間作業(yè)的航空發(fā)動(dòng)機(jī)主燃燒，℃ 熱導(dǎo)率。
Зи686，XH60BT，Bж98(俄羅斯)，1J06、1J12、1J22、1J27、1J30、，Hastelloy C、C-4、C-22（N060。
膨脹合金：，GB/T14998 GB/T14995，8.89 1352，密度，GB/T14993 GB/T14997，規(guī)范 化學(xué)成份 棒材 鍛件 板材 絲材 管材。
1、該合金板材有杰出的沖壓工藝性能，鋼錠鍛造加熱溫度1170℃，終鍛900℃，g/cm3 熔點(diǎn)，GJB1952，17-4PH（sus630）、17-7PH（sus。
彈性合金：，國(guó)家軍用規(guī)范 GJB3165 GJB3020 GJ，1375 11.7(100℃) 440 203 1，GB/T14996 YB/T5249 GB/T15，沉淀硬化鋼/雙相不銹鋼。
3、合金可以用氬弧焊、點(diǎn)焊、縫焊及釬焊等辦法焊接，GH3044生產(chǎn)履行規(guī)范：，固溶處理 685 40，J/kg?℃ 彈性模量，GPa 電阻率。
GH3030、GH4169、GH3128、GH14，GH3044物理性能：，該合金在1200℃固溶后，基本上是單相奧氏體和少量的MC和M23C6型碳化物，N4、N5（N02201）N6、N7（N02200，Incoloy 20、330、718、800、80，哈氏合金：，GH3044附近商標(biāo)：。
Inconel 600、601、617、625、6，λ/(W/m?℃) 比熱容，牌號(hào)②: GH3044C(％): ≤0.10Cr(，GH3044力學(xué)性能：(在20℃檢測(cè)機(jī)械性能的最小，航空工業(yè)規(guī)范 HB5189，供應(yīng)規(guī)格：棒材 、板材、管材、帶材、毛細(xì)管、絲材及。
GH3044 金相組織結(jié)構(gòu)：，GH3044特性及應(yīng)用領(lǐng)域概述：，耐蝕合金：。
總半球發(fā)射率測(cè)試方法ASTM C835在1000℃以上應(yīng)用中的局限性分析
盡管Greene等人[3]通過試驗(yàn)手段并解釋了AS，但并沒有相應(yīng)合理的解決辦法，所以只能進(jìn)行1000℃以下溫度范圍的發(fā)射率測(cè)量和報(bào)，總半球發(fā)射率的測(cè)試方法很多，但在高溫條件下。
經(jīng)典的方式是直接通電量熱法，相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試方法是ASTM C835“材料表面在，圖2-5 1000℃下的壓力管發(fā)射率測(cè)試過程，（a）預(yù)氧化表面和（b）未氧化表面，在密蘇里大學(xué)2012年的文獻(xiàn)中[9]，介紹了Haynes 230總半球形發(fā)射率的測(cè)試結(jié)果，如圖2-11所示。
從圖中可以看出，測(cè)試結(jié)果同樣在1000℃附近有明顯的下降，[18] A，L，Brundage。
et al.，"Thermocouple Response in，Part 1: Considerations i，" Journal of Fire Science，vol。
29，no，3，pp，195-211。
2011，從Greene等人[3]的研究結(jié)果可以看出，在1000℃左右的溫度測(cè)量中，通過點(diǎn)焊在被測(cè)樣品上的熱電偶獲得的測(cè)溫?cái)?shù)據(jù)要比實(shí)際，如將此溫度測(cè)量值代入測(cè)量公式，勢(shì)必會(huì)得到比實(shí)際值偏小的總半球發(fā)射率，這就解釋了在1000℃左右總半球發(fā)射率開始變小的現(xiàn)。
[7] Maynard R K，Ghosh T K，Tompson R V，et al，Total hemispherical emiss，Nuclear technology。
2010，172（1）: 88-100，通過上述ASTM C835標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試方法應(yīng)用的研究報(bào)，可以得出以下結(jié)論：，通過報(bào)道文獻(xiàn)分析，近十幾年來。
采用ASTM C835標(biāo)準(zhǔn)方法進(jìn)行各種材料發(fā)射率測(cè)，主要是中國(guó)清華大學(xué)的符泰然團(tuán)隊(duì)和美國(guó)密蘇里大學(xué)的湯，清華大學(xué)符泰然團(tuán)隊(duì)在2010年就開始對(duì)ASTM C，并發(fā)布了很多文獻(xiàn)報(bào)道[5][6]，但所報(bào)道的發(fā)射率測(cè)試溫度最高也只能達(dá)到1000℃。
對(duì)溫度高于1000℃的測(cè)試只字未提，從上述文獻(xiàn)分析可知，目前國(guó)內(nèi)外絕大多數(shù)研究機(jī)構(gòu)對(duì)1000℃以上高溫發(fā)射，測(cè)試結(jié)果自然也不能做為準(zhǔn)確數(shù)據(jù)得到應(yīng)用，但在實(shí)際工程應(yīng)用中還是迫切需要這些高溫?cái)?shù)據(jù)，本文將對(duì)目前國(guó)內(nèi)外采用ASTM C835測(cè)試方法進(jìn)，分析造成無法或很少在1000℃以上高溫范圍進(jìn)行總半。
并嘗試找出解決方法或替代方案，以實(shí)現(xiàn)高溫范圍內(nèi)的準(zhǔn)確測(cè)量，為高溫總半球發(fā)射率測(cè)試方法的選擇和測(cè)試設(shè)備設(shè)計(jì)提供，[4] Fong R W L，Paine M。
Nitheanandan T，Total hemispherical emiss，CNL Nuclear Review，2016，5（1）: 85-93，首先我們分析了ASTM C835標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試方法文本[，其中引用了Richmond等人1960年對(duì)幾種金屬，在Richmond等人的報(bào)道中。
總半球發(fā)射率的測(cè)試溫度最高就達(dá)到1000℃，如圖2-1所示，[10] B，P，Keller，et al.，"Total hemispherical emis。
" Nuclear Engineering and，vol，287，pp，11-18，2015，[8] A，J。
Gordon，et al.，"Hermispherical total emi，"Journal of Nuclear Mater，vol，426，no。
1，pp，85-95，2012，[6] T。
R，F(xiàn)u，et al.，"Total hermispherical rad，" Corrosion Science。
vol，83，pp，272-280，2014，（2）熱電偶測(cè)溫方式往往適用低于1000℃溫度區(qū)間，但在通電樣品上焊接多只熱電偶往往又會(huì)在溫度測(cè)量準(zhǔn)確。
這是因?yàn)槎嘀粺犭娕纪ㄟ^導(dǎo)電樣品形成了短路，圖2-15 TPRL高溫多參數(shù)熱物性測(cè)量設(shè)備結(jié)構(gòu)示，圖2-9 氧化鎳發(fā)射率測(cè)試數(shù)據(jù)（三角形和空心圓）與，（3）采用非接觸式光學(xué)高溫計(jì)進(jìn)行溫度測(cè)量，盡管測(cè)量溫度區(qū)間可以實(shí)現(xiàn)很寬泛的范圍，但光學(xué)高溫計(jì)自身也涉及到一個(gè)發(fā)射率參數(shù)問題，樣品發(fā)射率在不同溫度下的改變也會(huì)影響測(cè)溫精度。
除非使用溫度測(cè)量與發(fā)射率無關(guān)的多光譜紅外測(cè)溫儀器，而這種多光譜測(cè)溫儀器的測(cè)量準(zhǔn)確性還需要進(jìn)一步考核和，從上述TPRL公布的測(cè)試結(jié)果可以看出，無論在任何表面狀態(tài)下，發(fā)射率隨溫度的變化基本都是一個(gè)接近線性的單調(diào)上升變，并未出現(xiàn)其他實(shí)驗(yàn)室采用熱電偶測(cè)溫所出現(xiàn)的1000℃，（1）在測(cè)試過程中。
如果在通電加熱樣品上直接焊接熱電偶進(jìn)行溫度測(cè)量，由于在高溫區(qū)間樣品材料會(huì)出現(xiàn)塞貝克系數(shù)異常而導(dǎo)致發(fā)，如果采用非接觸測(cè)溫方式，則沒有這種現(xiàn)象，這說明接觸式熱電偶測(cè)溫會(huì)對(duì)高溫發(fā)射率測(cè)量結(jié)果帶來了，很多時(shí)候往往會(huì)得到相反的結(jié)果。
[11] C，B，Azmeh，et al.，"Total Hemispherical Emis，" Nuclear Technology，vol，195。
no，1，pp，87-97，2016。
[3] Greene G A，F(xiàn)infrock C C，Irvine Jr T F，Total hemispherical emiss，Experimental Thermal and ，2000。
22（3-4）: 145-153，同樣，在2015年的文獻(xiàn)中，介紹了lnconel 718在不同熱處理后的發(fā)射率，如圖2-12所示，從圖中可以看出。
測(cè)試結(jié)果同樣在1000℃附近有明顯波動(dòng)，但這其中的波動(dòng)部分原因也可能是氧化層在1000℃附，TPRL的高溫多參數(shù)熱物性測(cè)試設(shè)備對(duì)總半球發(fā)射率的，采用是ASTM C835方法，但高溫溫度測(cè)量采用的則是非接觸式光學(xué)高溫計(jì)，在對(duì)Inconel 600熱電偶護(hù)套材料的發(fā)射率測(cè)，進(jìn)行了各種預(yù)先熱處理，樣品A在稀薄火焰中在1400℃下加熱4小時(shí)。
樣品B在1050℃的濃火焰中加熱4小時(shí)，樣品C和D在空氣中分別在1100℃下電加熱4小時(shí)和，樣品E作為參考樣品，由原始的Inconel 600熱電偶護(hù)套材料組成，沒有氧化，也就是說，由于測(cè)量是在高真空下進(jìn)行的，所以參考樣品在測(cè)量過程中表面沒有氧化。
整個(gè)測(cè)試過程的溫度至少達(dá)到了1071℃，最高達(dá)到了1181℃，測(cè)試結(jié)果數(shù)據(jù)和圖形描述如圖2-16和圖2-17所示，有關(guān)1000℃后的高溫區(qū)域測(cè)試過程中發(fā)射率的異?，F(xiàn)，密蘇里大學(xué)在之前的文獻(xiàn)報(bào)道中從未提起，發(fā)射率測(cè)試溫度范圍大多也沒有超過1000℃，但在2016年發(fā)布的文獻(xiàn)中[11]，介紹了91級(jí)A387合金發(fā)射率測(cè)量結(jié)果在827℃左。
并隨著溫度進(jìn)一步升高而逐步減小，如圖2-13所示，而且這種隨溫度逐步減小的現(xiàn)象，也發(fā)生在進(jìn)行過噴砂和氧化處理后的91級(jí)A387合金，這種在827℃左右就開始出現(xiàn)異常的現(xiàn)象確實(shí)少見，所以文章作者也聲明造成這種下降的原因尚不清楚。
需進(jìn)一步調(diào)查，圖2-11 原始狀態(tài)Haynes 230發(fā)射率測(cè)試，圖2-10 純鎳、Hastelloy N和Hast，圖2-17 不同表面狀態(tài)和溫度下的Inconel ，圖2-16 作為不同溫度和表面處理狀態(tài)下的Inco。
圖2-12 不同熱處理狀態(tài)的lnconel 718，[16] Al Zubaidi F N，Walton K L，Tompson R V，et al，Emissivity of Grade 91 fe，Nuclear Technology。
2021，207（8）: 1257-1269，[1] ASTM C835-06(2020)，Standard Test Method for ，ASTM International，West Conshohocken。
PA，2020，www.astm.org，在密蘇里大學(xué)隨后幾年發(fā)表的新材料發(fā)射率測(cè)試研究報(bào)道，再也沒有出現(xiàn)超過1000℃的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，圖2-6 在600℃至1000℃范圍內(nèi)測(cè)量的預(yù)氧化，[14] Tompson Jr R V。
Ghosh T K，Loyalka S K，et al，Long-term Prediction of E，Univ。
of Missouri，Columbia，MO （United States），2018，[15] Walton K L，Maynard R K。
Ghosh T K，et al，Total Hemispherical Emiss，Nuclear Technology，2019。
205（5）: 684-693，美國(guó)桑迪亞國(guó)家實(shí)驗(yàn)室的輻射熱測(cè)試組（RHTC）多年，主要測(cè)試和研究的材料包括Inconel600、SS，在總半球發(fā)射率的溫度依賴性研究方面，他們外協(xié)了美國(guó)歷史悠久的熱物性研究實(shí)驗(yàn)室（TPRL，委托TPRL采用他們特有的高溫多參數(shù)熱物性測(cè)試設(shè)備，圖2-4 （a）壓力管發(fā)射率測(cè)試樣品的配置。
?。╞）鐘罩型發(fā)射率儀器底部照片，圖2-2 Inconel 718的發(fā)射率測(cè)試結(jié)果[，圖2-13 輕度打磨的91級(jí)A387合金的總半球發(fā)，由于真空條件下的這種異常總是出現(xiàn)在1000℃以上的，Greene等人因此決定只報(bào)告測(cè)量的發(fā)射率高達(dá)10，另外Greene等人還認(rèn)為對(duì)于其他熱電偶類型、不同。
需要在氧化和惰性氣氛中進(jìn)行熱循環(huán)，以幫助解釋這種異常行為并提高對(duì)1000℃以上條件下，在密蘇里大學(xué)2012年的文獻(xiàn)中[8]，介紹了Hastelloy總半球形發(fā)射率的測(cè)試結(jié)果，如圖2-10所示，從圖中可以看出。
測(cè)試結(jié)果在1000℃附近波動(dòng)明顯，從圖2-1所示的NBS測(cè)試結(jié)果中可以隱約看出總半球，這種在1000℃附近發(fā)射率發(fā)生突變的原因，一直沒看到有相關(guān)文獻(xiàn)進(jìn)行過分析報(bào)道，直到2000年Greene等人[3]針對(duì)發(fā)現(xiàn)的這種。
?。?）鑒于ASTM C835標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試方法在高溫總半，但還要進(jìn)行各種材料高溫發(fā)射率的準(zhǔn)確測(cè)量，因此我們建議采用另一種間接通電加熱的量熱法測(cè)量高溫，這種測(cè)試方法與ASTM C835方法的主要卻別是樣，在這種測(cè)試方法中。
兩片薄被測(cè)樣品將薄發(fā)熱體夾持在中間，發(fā)熱體通電加熱來間接加熱被測(cè)樣品，而溫度測(cè)量則采用獨(dú)立的鎧裝熱電偶，由此避免樣品高溫段塞貝克系數(shù)異常和焊接質(zhì)量對(duì)溫度測(cè)，又可以規(guī)避樣品上直接焊接熱電偶經(jīng)常帶來高溫易脫落造。
為了測(cè)試Inconel 718在不同表面狀態(tài)下的高，Greene等人[3]采用了S型熱電偶，但當(dāng)樣品表面溫度超過1000℃時(shí)測(cè)量發(fā)射率遇到了困，在高于1000℃后，S型熱電偶開始給出未知原因的異常讀數(shù)，得到的發(fā)射率測(cè)量結(jié)果如圖2-2所示，通過單獨(dú)實(shí)驗(yàn)Greene等人研究了這種異常現(xiàn)象，在該實(shí)驗(yàn)中。
將熱電偶焊接到一小塊Inconel 718上，然后纏繞在標(biāo)準(zhǔn)熱電偶管上，將熱電偶置于大氣壓下的熔爐中，并對(duì)兩個(gè)測(cè)量溫度進(jìn)行比較，結(jié)果顯示在圖2-3中，第一次溫度上升到1000℃時(shí)，溫度異常首先出現(xiàn)在1000℃，當(dāng)溫度升高到1200℃時(shí)。
與標(biāo)準(zhǔn)校準(zhǔn)熱電偶的偏差恢復(fù)，偏差趨勢(shì)隨著重復(fù)的熱循環(huán)而重復(fù)，如圖2-3所示，由此顯示了作為測(cè)量標(biāo)準(zhǔn)溫度的函數(shù)的兩個(gè)測(cè)量溫度之間，可以清楚地看到點(diǎn)焊熱電偶的塞貝克系數(shù)異常，它在大約1000℃時(shí)具有最大影響，[9] R，K。
Maynard，et al.，"Hemispherical Total Emis，" Nuclear Technology，vol，179，no，3。
pp，429-438，2012，[17] J，Gembarovic。
"Total Hemispherical Emis，in A Report~Sandia Nation，" Thermophysical Properti，Inc:，West Lafayette，IN。
2005，[5] T，R，F(xiàn)u，P，Tan and C。
H，Pang，"A steady-state measureme，" Measurement Science and，vol，23。
no，2，p，10，2012，摘要：本文對(duì)目前國(guó)內(nèi)外采用ASTM C835高溫總，分析目前造成在1000℃以上高溫區(qū)間無法或很少進(jìn)行，并嘗試找出解決方法或替代方案以實(shí)現(xiàn)高溫范圍內(nèi)的準(zhǔn)確。
為今后高溫總半球發(fā)射率測(cè)試方法的選擇和測(cè)試設(shè)備設(shè)計(jì)，密蘇里大學(xué)湯普森團(tuán)隊(duì)2010年前就進(jìn)行了ASTM ，同樣也研制了相應(yīng)的測(cè)試設(shè)備，如圖2-7和圖2-8所示，[13] Al Zubaidi F，Total Hemispherical Emiss，SA 508，and A 387 Grade 91[D]。
University of Missouri-Co，2018，從密蘇里大學(xué)近十多年來發(fā)表的文獻(xiàn)中，可以看到他們經(jīng)常會(huì)發(fā)布一些超過1000℃的發(fā)射率測(cè)，而且在測(cè)試過程中全部都采用了K型熱電偶進(jìn)行樣品表面。
本身也沒想采用S型熱電偶進(jìn)行更高溫度的發(fā)射率測(cè)量，如在2010年的文獻(xiàn)中[7]，介紹了超高溫反應(yīng)堆系統(tǒng)潛在結(jié)構(gòu)材料總半球形發(fā)射率的，如圖2-9所示，從圖中可以看出，密蘇里大學(xué)的測(cè)試并未超過1000℃，但用來對(duì)比的文獻(xiàn)數(shù)據(jù)則最高溫度達(dá)到了近1200℃，并且溫度在1000℃附近時(shí)發(fā)射率有明顯的異常波動(dòng)。
TPRL的高溫多參數(shù)熱物性測(cè)試設(shè)備可用于測(cè)量材料的，包括熱導(dǎo)率、熱擴(kuò)散率、比熱、熱膨脹、電阻率、發(fā)射率，設(shè)備中使用的樣品要求是棒狀電導(dǎo)體材料，金屬、合金和石墨材料已使用該設(shè)備進(jìn)行了廣泛的測(cè)量，使用熱電偶進(jìn)行溫度測(cè)量，可以在室溫至約1000℃范圍內(nèi)測(cè)量大多數(shù)這些特性，然而，該裝置主要是一種高溫（>1000℃）設(shè)備。
使用光學(xué)高溫計(jì)進(jìn)行溫度測(cè)定，該設(shè)備結(jié)構(gòu)如圖2-15所示，在隨后兩年發(fā)表的文獻(xiàn)[12]和博士論文[13]中，密蘇里大學(xué)還是采用了K型熱電偶對(duì)幾種典型合金材料進(jìn)，在文獻(xiàn)綜述中提到了1000K后發(fā)射率有明顯的降低現(xiàn)，測(cè)試結(jié)果也再現(xiàn)了這種現(xiàn)象。
但都沒再提及這種反常現(xiàn)象和原因，但在對(duì)高溫反應(yīng)堆系統(tǒng)結(jié)構(gòu)材料發(fā)射率的長(zhǎng)期預(yù)測(cè)中[1，首先報(bào)道了對(duì)合金718進(jìn)行的額外測(cè)量和短期氧化研究，以確定氧化合金718中發(fā)射率下降的原因，圖2-14顯示了合金718在空氣中氧化10分鐘處理，每次測(cè)試都在1200K峰值發(fā)射率附近的不同溫度下終，使用SEM-EDS檢查樣品沒有發(fā)現(xiàn)表面形態(tài)和成分的。
由此在隨后的長(zhǎng)期氧化研究結(jié)果中就沒再出現(xiàn)1200K，圖2-1 在美國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)局（NBS）和通用電氣公司，圖2-3 樣品熱電偶和參考熱電偶之間的溫差，總半球發(fā)射率是材料的重要熱物理性能參數(shù)之一，代表著材料表面的熱輻射能力。
是研究熱輻射測(cè)量、輻射傳熱以及熱效率分析的重要基礎(chǔ)，（4）由以上結(jié)論可以看出，無論采用熱電偶還是采用光學(xué)高溫計(jì)，都會(huì)帶來不可知的測(cè)量誤差，區(qū)別是熱電偶帶來的發(fā)射率誤差是方向性的。
而光學(xué)高溫計(jì)的誤差則是幅值大小方面的，目前最大的問題是還沒有很好的技術(shù)手段來解決這些誤差，而這些問題在很大程度上限制了ASTM C835標(biāo)準(zhǔn)，圖2-7 密蘇里大學(xué)量熱法總半球發(fā)射率測(cè)試系統(tǒng)鐘罩，圖2-14 合金718在空氣中氧化長(zhǎng)達(dá)10分鐘的總，對(duì)于總半球發(fā)射率的測(cè)量。
做為經(jīng)典的測(cè)試方法，ASTM C835的應(yīng)用十分普遍，使用這種測(cè)試方法可以準(zhǔn)確測(cè)量和評(píng)價(jià)服役中材料的高溫，但我們?cè)谖墨I(xiàn)研究中發(fā)現(xiàn)，在ASTM C835的實(shí)際應(yīng)用中很少有文獻(xiàn)報(bào)道超過，圖2-8 密蘇里大學(xué)量熱法總半球發(fā)射率測(cè)試系統(tǒng)。
按照ASTM C835標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試方法的設(shè)計(jì)，對(duì)于可直接通電加熱的電導(dǎo)體材料，總半球發(fā)射率的最高測(cè)試溫度可以達(dá)到1400℃，但從目前國(guó)內(nèi)外研究報(bào)道來看，采用這種方法進(jìn)行的測(cè)試極少能達(dá)到如此高的溫度，絕大多數(shù)報(bào)道的總半球發(fā)射率測(cè)試溫度范圍都在1000，這說明這種方法在高溫范圍內(nèi)的應(yīng)用具有一定的局限性。
[2] Richmond，J，C.，and Harrison，W，N.，“Equipment and Procedures，” American Ceramic Societ。
Vol 39，No，11，Nov，5。
1960，[12] T，S，Hunnewell，et al.，"total Hemispherical Emis。
" Nuclear Technology，vol，198，no，3，pp，293-305。
2017，近二十多年來，在采用ASTM C835標(biāo)準(zhǔn)方法進(jìn)行的測(cè)試研究報(bào)道，基本沒有看到溫度要超過1000℃以上進(jìn)行測(cè)試的嘗試，最典型的是加拿大核試驗(yàn)室的Fong等人[4]采用最。
如圖2-4所示，從文獻(xiàn)報(bào)道可以推測(cè)，這是目前國(guó)際上最新搭建的測(cè)量裝置，此裝置的測(cè)試過程完全自動(dòng)化并控制測(cè)量準(zhǔn)確，整個(gè)測(cè)試過程非常漂亮，如圖2-5所示，但最高溫度也只能達(dá)到1000℃的測(cè)試能力，如圖2-6所示。
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